牙四公路路基水泥攪拌樁承載力影響因素研究

張宏祥王捷

(東北林業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院,哈爾濱150040)

0 引言

近年來(lái),隨著經(jīng)濟(jì)的高速增長(zhǎng)及“一帶一路”帶來(lái)的發(fā)展機(jī)遇,中國(guó)的基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)規(guī)模有了顯著的提高。無(wú)論公路鐵路還是港區(qū)堆場(chǎng),都不可避免地會(huì)遇到軟弱地基的處理加固問(wèn)題。水泥土攪拌樁是一種利用特殊的深層攪拌機(jī)械將固化劑水泥和土體強(qiáng)制攪拌在一起,從而起到加固地基作用的樁體,其在施工時(shí)無(wú)震動(dòng)、無(wú)噪聲、無(wú)污染且造價(jià)低,因此得到了廣泛的應(yīng)用。由于施工時(shí)采用的配合比、養(yǎng)護(hù)時(shí)間以及地質(zhì)條件的不同,水泥攪拌樁的承載特性也不盡相同。

在有關(guān)水泥攪拌樁承載力影響因素的研究方面,趙利平等[1]通過(guò)對(duì)鉆孔附近的靜載試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)減小地基沉降需要進(jìn)行設(shè)計(jì)變更時(shí),需優(yōu)先考慮改變樁間距,其次調(diào)整褥墊層厚度;馬時(shí)冬[2]研究得出樁土應(yīng)力比n與荷載P的關(guān)系;馬克生等[3]通過(guò)對(duì)試樁做單樁和復(fù)合地基靜載力載荷試驗(yàn)得出使用載荷下單樁復(fù)合地基的安全系數(shù)大于2;厲有軒[4]運(yùn)用ANSYS有限元軟件計(jì)算出水泥土攪拌樁復(fù)合地基承載力值,再通過(guò)計(jì)算公式和修正公式,進(jìn)一步驗(yàn)證修正公式的精確性、合理性;鄭斌[5]通過(guò)有限元分析法驗(yàn)證各土層的正應(yīng)力和剪應(yīng)力;李恩瀚[6]根據(jù)對(duì)加芯水泥攪拌樁的單樁破壞形式進(jìn)行分析并得出了單樁破壞形式與單樁承載力關(guān)系,進(jìn)而推算得出復(fù)合地基承載力的計(jì)算公式,但針對(duì)土樣、當(dāng)量配合比和養(yǎng)護(hù)齡期的條件分析和研究較少且不夠全面。

筆者在前人研究的基礎(chǔ)上,通過(guò)載荷試驗(yàn)與無(wú)側(cè)限抗壓試驗(yàn),并運(yùn)用有限元建模分析,對(duì)土樣、配合比和齡期等影響水泥攪拌樁承載力的因素進(jìn)行研究,該研究對(duì)試驗(yàn)條件的控制和優(yōu)化及對(duì)指導(dǎo)水泥攪拌樁的施工具有重要意義。

1 工程簡(jiǎn)介

1.1 工程地質(zhì)概況

本項(xiàng)目路段位于牙四公路新站至大安嫩江大橋段工程,距肇源縣新站鎮(zhèn)岔格岱村西側(cè)約3.14 km,長(zhǎng)度為712 m。設(shè)計(jì)為填土路基,一般路段路基最小填土高度應(yīng)不低于1.6 m,全段路堤最大填土高度為8.7 m,路基邊坡1∶1.5,路基頂面寬度為25.5 m,其中行車道4 m×3.75 m、硬路肩2 m×3 m、路緣帶2 m×0.5 m、中央分隔帶2.0 m、土路肩2 m×0.75 m。設(shè)計(jì)為填土路基,路段地貌單元為松嫩沖積平原,地表為防洪大壩內(nèi)的魚(yú)塘,水量較大,施工期間地表經(jīng)人工回填平整,地形平坦。路段為軟土路基,承載能力低,路基穩(wěn)定性差,采用水泥攪拌樁復(fù)合地基為其加固。

1.2 工程概況及試驗(yàn)

為滿足道路等基礎(chǔ)設(shè)施使用要求,本試驗(yàn)樁徑采用0.5 m,樁間距為1.5 m,樁布置方式為梅花正三角形,地基設(shè)計(jì)承載力特征值為120 kPa,最大試驗(yàn)荷載為500 kN。運(yùn)用取芯法[7]和慢速維持荷載法[8]進(jìn)行檢測(cè),如圖1所示。

圖1 試驗(yàn)鉆機(jī)及試樣Fig.1 Test rig and sample

取芯法是用鉆機(jī)鉆取芯樣以檢測(cè)樁長(zhǎng)、樁身缺陷、樁身強(qiáng)度、均勻性和連續(xù)性,判定樁身質(zhì)量的方法。水泥土攪拌樁成樁質(zhì)量是評(píng)價(jià)施工后所形成的水泥土攪拌樁樁體強(qiáng)度、完整性和均勻性的指標(biāo)。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果及分析

現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)鉆機(jī)一共取了黑土、細(xì)砂、粉土和粉細(xì)砂4種土體,對(duì)每種土體分別做了當(dāng)量配合比為55、60、65 kg的試塊,分別養(yǎng)護(hù)7 d和28 d,然后進(jìn)行無(wú)側(cè)限抗壓試驗(yàn)[9-11]。無(wú)側(cè)限抗壓試驗(yàn)條件如圖2所示,試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1—表3。

圖2 無(wú)側(cè)限抗壓試驗(yàn)Fig.2 Unconfined compression test

表1 當(dāng)量配合比為55 kg試塊試驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總表Tab.1 55 kg of equivalent mix ratio test block test data summary table

表2 當(dāng)量配合比為60 kg試塊試驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總表Tab.2 60 kg of equivalent mix ratio test block test data summary table

由表1—表3可以得出,3種當(dāng)量配合比試塊整體力峰值由大到小為:當(dāng)量配合比為65 kg試塊、當(dāng)量配合比為60 kg試塊、當(dāng)量配合比為55 kg試塊;當(dāng)處于同一當(dāng)量配合比和齡期情況下,力峰值由高到低排序?yàn)榉奂?xì)砂、黑土、粉土、細(xì)砂;在同一當(dāng)量配合比和土類情況下,土的力峰值隨齡期的增長(zhǎng)而增長(zhǎng)。

表3 當(dāng)量配合比為65 kg試塊試驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總表Tab.3 65 kg of equivalent mix ratio block test data summary table

2.2 載荷試驗(yàn)結(jié)果及分析

現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行單樁豎向靜載荷試驗(yàn),采用慢速維持荷載法,按《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》(JGJ 106—2014)的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行。靜載荷試驗(yàn)是評(píng)價(jià)單樁承載力最為直觀和可靠的方法,其除了考慮到地基土的支承能力,也計(jì)入了樁身材料強(qiáng)度對(duì)承載力的影響?，F(xiàn)場(chǎng)橫斷面示意圖如圖3所示,平面示意圖如圖4所示。

圖3 橫斷面示意圖Fig.3 Cross-sectional diagram

圖4 平面示意圖(cm)Fig.4 Plane diagram(cm)

本文選取現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)的1-1、1-2和1-3樁進(jìn)行單樁承載力分析,并對(duì)3個(gè)樁采取有限元建模和計(jì)算,承載力情況見(jiàn)表4。

3 模型的建立與驗(yàn)證

本文采用國(guó)際大型通用有限元ABAQUS[12-16]軟件進(jìn)行建模和計(jì)算,建模時(shí)對(duì)實(shí)際工程進(jìn)行了簡(jiǎn)化。三維有限元模型如圖5所示,Z軸為深度方向且豎直向下為負(fù)。模型網(wǎng)格劃分以八節(jié)點(diǎn)六面體單元(C3D8)為主,共劃分單元25 404個(gè)、節(jié)點(diǎn)37 790個(gè)。模型底部約束為全部自由度,側(cè)面約束為法向自由度。

表4 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)成果匯總表Tab.4 Summary of on-site test results

圖5 水泥攪拌樁加固地基模型圖Fig.5 Model drawing of foundation reinforced by cement mixing pile

土體采用Mohr-Coulomb彈塑性本構(gòu)模型,其參數(shù)少,容易獲得,概念簡(jiǎn)單又能反映土的摩擦性材料的特性,該本構(gòu)模型揭示了土與金屬等材料的一個(gè)本質(zhì)區(qū)別,抗剪強(qiáng)度與圍壓有關(guān)。樁體采用線彈性模型,參數(shù)取值見(jiàn)表5。

表5 模型參數(shù)Tab.5 Model parameters

因樁體與土體材料的剛度相差懸殊,因此在荷載作用下會(huì)表現(xiàn)出剪切脫離等不同于連續(xù)體的變形。本文依據(jù)庫(kù)侖摩擦定律來(lái)模擬二者接觸面之間的力學(xué)行為,法向設(shè)定為剛性接觸,切向設(shè)定為摩擦接觸,摩擦系數(shù)取值為tan(0.75φ)。

因模型存在接觸,因此地應(yīng)力平衡時(shí)采用導(dǎo)入ODB法[17-18]。平衡結(jié)果如圖6所示。

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的實(shí)際加載情況,模型中對(duì)群樁中的單樁進(jìn)行加壓,計(jì)算完畢后將樁頂端節(jié)點(diǎn)豎向應(yīng)力的平均值作為樁頂端應(yīng)力代表值,乘以樁橫截面面積之后繪制荷載沉降曲線,如圖7所示。

圖6 地應(yīng)力平衡結(jié)果Fig.6 Results of ground stress balance

圖7 承載力曲線Fig.7 Bearing capacity curve

由圖7可以看出,模型模擬的結(jié)果與實(shí)際試驗(yàn)結(jié)果較為吻合,表明本文模型是正確和適用的,限于篇幅,以下僅僅采用粉土對(duì)不同當(dāng)量配合比和養(yǎng)護(hù)齡期進(jìn)行模擬和對(duì)比,結(jié)果如圖8—圖9所示。

圖8 不同當(dāng)量配合比承載力曲線Fig.8 Bearing capacity curve of different equivalent mix ratio

圖9 不同養(yǎng)護(hù)齡期承載力曲線Fig.9 Bearing capacity curve of different curing days

由圖8可以看出,在一定范圍內(nèi),當(dāng)量配合比越大,水泥攪拌樁的承載力越高,并且在沉降初期承載力的差別不大,后期差異比較明顯;由圖9可以看出,養(yǎng)護(hù)時(shí)間越長(zhǎng),樁體的強(qiáng)度越大,最終樁體的承載力越高,并且養(yǎng)護(hù)7 d和15 d時(shí)的強(qiáng)度差異要大于養(yǎng)護(hù)15 d和28 d時(shí)的強(qiáng)度差異,表面水泥混凝土樁承載力隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增長(zhǎng)有加速增長(zhǎng)的趨勢(shì),因此在實(shí)際工程中要嚴(yán)格把控當(dāng)量配合比和養(yǎng)護(hù)齡期。

4 結(jié)論

水泥攪拌樁廣泛應(yīng)用于各種工程,對(duì)其設(shè)計(jì)、配合比和施工工藝的要求也越來(lái)越高。水泥攪拌樁的承載力受到諸多因素的影響,本文采用室內(nèi)試驗(yàn)和數(shù)值模擬的方法,對(duì)不同土體、養(yǎng)護(hù)的齡期和水泥摻入量3種條件下的承載力進(jìn)行了分析研究,結(jié)論如下。

(1)其他條件一定時(shí),粉細(xì)砂在無(wú)側(cè)限加載條件下的峰值略高于黑土,并且優(yōu)于粉土和細(xì)砂。

(2)在當(dāng)量配合比處于55 ～65 kg時(shí)承載力隨著配合比的增加而增加,并且增加的幅度大致一致。

(3)當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期處于3～28 d時(shí),承載力變化情況與養(yǎng)護(hù)齡期成正比,且其強(qiáng)度呈加速增長(zhǎng)的狀態(tài)。

(4)數(shù)值分析結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果較為吻合,并且能反映不同影響因素的變化規(guī)律,但是做了較多簡(jiǎn)化,后續(xù)還需要更進(jìn)一步的分析。