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    循環(huán)流化床物料循環(huán)系統(tǒng)故障探究及預(yù)防措施

    2022-11-24 19:34:43張啟科胡小斌李生鵬毛吉會
    煉油與化工 2022年2期

    張啟科,胡小斌,李生鵬,毛吉會

    (陜西延長石油(集團)有限責任公司碳氫高效利用技術(shù)研究中心,陜西 西安 710075)

    循環(huán)流化床的物料循環(huán)系統(tǒng)問題最為常見,直接制約裝置的安全、穩(wěn)定和長周期運行。因此要對試驗中循環(huán)流化床物料循環(huán)系統(tǒng)常見的氣化爐結(jié)焦、旋風效率低、立管錐部壓差頻繁波動不穩(wěn)定的流化狀態(tài)、返料系統(tǒng)堵塞等問題進行探究,總結(jié)分析問題的根源,提出預(yù)防措施[1]。

    KSY 中試裝置循環(huán)流化床由燃燒室(混合區(qū))、氣固分離裝置和固體顆粒返回裝置組成,循環(huán)流化床具有傳熱傳質(zhì)強烈、溫度分布均勻、單位設(shè)備的生產(chǎn)能力大、固體顆?;旌暇鶆颉⒐腆w顆粒在床內(nèi)的停留時間調(diào)節(jié)范圍廣、容易大型化等優(yōu)點。物料循環(huán)系統(tǒng)是循環(huán)流化床氣化爐燃燒系統(tǒng)中極其重要的部件,由混合區(qū)、旋風分離器、返料系統(tǒng)(J型料腿)和立管組成[2]。

    旋風分離器的壓力低于混合區(qū)的壓力,作用是將煙氣攜帶的大量物料經(jīng)旋風分離器分離下來并通過返料系統(tǒng)從低壓區(qū)送回至高壓混合區(qū)循環(huán)反應(yīng),同時保證立管有足夠高的料位形成靜壓能提供循環(huán)動力,既起到氣體密封又將固體送回混合區(qū),其中返料系統(tǒng)是循環(huán)流化床氣化爐燃燒效率和運行調(diào)節(jié)重要部件,其工作的可靠性對循環(huán)流化床氣化爐的安全經(jīng)濟運行具有重要影響[3~7]。

    文中針對循環(huán)流化床物料循環(huán)系統(tǒng)常見運行問題進行探究,提出預(yù)防措施。經(jīng)優(yōu)化改進后,確保了中試裝置試驗的順利開展,未出現(xiàn)上述任何運行問題,實現(xiàn)了循環(huán)流化床長周期穩(wěn)定運行。

    1 氣化爐混合區(qū)結(jié)焦

    1.1 結(jié)焦原因

    (1)粉煤和氣化劑未按照一定的配比進入循環(huán)流化床氣化爐,分配不均勻,在一定壓力、溫度下反應(yīng)生成高溫合成氣。氧氣噴嘴射流速度低,氧氣管線和混合區(qū)局部氧濃度過高,反應(yīng)劇烈,產(chǎn)生的熱量,無法及時上移,高溫聚集形成高溫點。

    (2)氣化爐內(nèi)耐火襯里大量脫落,可能造成返料系統(tǒng)通道出現(xiàn)架橋或堵塞,循環(huán)灰中的碳含量過高、灰含量太少[1,3]和立管料位低,返料循環(huán)固體量減少、循環(huán)物料推動力不足和物料循環(huán)速率下降,容易形成氣化爐下部混合區(qū)缺少半焦或可燃物塊,局部瞬間反應(yīng)后出現(xiàn)高溫易結(jié)焦。結(jié)焦部位易發(fā)生在氣化爐混合區(qū)、返料系統(tǒng)和立管內(nèi)。

    (3)氣化爐錐部是1 個盲腸區(qū),流化氣只能在氣化劑底部口進去,無法讓錐部物料處于流化狀態(tài),錐部氣速相對比較低,密相區(qū)濃度高,物料在錐部處于固定床狀態(tài)出現(xiàn)堆積易結(jié)焦。

    (4)可能是粉煤輸送的破黏氧氣流量不足,導(dǎo)致煤粉粘結(jié)在富氧區(qū)或加煤口附近,當粘結(jié)物形成足夠大塊時,流化瞬間從加煤口掉落,在氣化爐混合區(qū)與氧氣充分反應(yīng)釋放大量熱量,形成局部高溫,導(dǎo)致煤與砂子燃燒成塊狀物。煤種選擇性偏差,煤種中鐵含量過高會增加結(jié)渣的風險。

    1.2 預(yù)防措施

    (1)投煤前,控制系統(tǒng)氧含量≤0.5%。提負荷在較低溫度下完成,負荷調(diào)整緩慢,遵循先加煤后加氧原則,若提升管上下溫差增大,應(yīng)降低進煤負荷或通過提高立管料位來增大循環(huán)速率,待溫度均勻后緩慢提高進煤負荷。嚴格按照氧煤比、汽氧比控制參數(shù),蒸汽量稍微過量,嘗試將汽氧比從正常比例(0.93~1.4)/1(質(zhì)量/體積)提高至(2.5~3.5)/1,蒸汽流量明顯增加1倍多,稀釋氧濃度進行氣化反應(yīng)。保證氣化劑在爐內(nèi)均勻分布,按照混合區(qū)上、中、下部=3:6:1 分配調(diào)節(jié),在蒸氧比比例合適情況下,適當提高氣化劑管線的氮氣來保證氧氣進入各噴嘴的射流氣速大于25 m/s,最低不低于15 m/s,底部混合區(qū)氧氣噴嘴氣速不低于2 m/s。

    (2)保證流化穩(wěn)定,循環(huán)灰量適中,混合區(qū)溫度控制適宜,讓氣化反應(yīng)充分,來降低循環(huán)灰中碳含量,定時少量排粗灰,減少粗灰長時間的堆積,停車后及時清理爐子內(nèi)的塊狀物。

    (3)氣化爐錐部物料濃度大,密相床固態(tài)流化,提高錐部流化預(yù)熱氮氣流量,建議盲腸區(qū)底部增加1路流化氣,保證錐部床層氣速>0.5 m/s。

    (4)為了減少煤粉的粘結(jié)性和出現(xiàn)掛壁現(xiàn)象,以提高輸煤的破黏氧氣,從粉煤輸送氣流量的3%提高到10%~12%,或者氧氣:煤=0.05 kg:1 kg 比例計算,根據(jù)負荷調(diào)節(jié)變化進行選擇性控制,避免氣化爐超溫情況發(fā)生。選擇合適的煤種,適應(yīng)循環(huán)流化床氣化反應(yīng)的煤種,保證煤的焦渣特征<3,減少煤種的結(jié)焦元素。

    2 旋風分離器效率低

    2.1 產(chǎn)生因素

    高溫旋風分離器是循環(huán)流化床應(yīng)用最廣泛的氣固分離裝置[3]。影響高溫分離器分離效果的因素很多,如設(shè)備的形狀、結(jié)構(gòu)、入口角度、入口氣速、竄氣率、操作壓力、入口固/氣質(zhì)量比、顆粒濃度與粒徑[3,4]、吹掃氣量等。由于旋風分離器設(shè)計簡單,依靠氣源進入設(shè)備切線方向的離心力進行氣固2 相分離,氣體通過排氣管上移,同時夾雜小顆粒固體,大顆粒固體則下落至立管形成料封[4,7]。在此期間立管氣量和旋風分離器處的吹掃氣量過大、旋風分離器內(nèi)壁嚴重磨損、流化顆粒粒徑過細、旋風入口設(shè)備設(shè)計夾角、立管物料反竄等因素易造成旋風效率下降,失去大量固體,造成立管的固體物料料位減少。

    2.2 預(yù)防措施

    (1)減少旋風分離器和立管的松動氣流量,避免過多的氣源進入旋風,影響旋風效果,循環(huán)灰量捕捉效果不佳,維持立管床層料位在90~120 kPa為宜,流化穩(wěn)定運行。

    (2)旋風分離器入口氣速與設(shè)計角度適宜,一般按照設(shè)計要求氣速進行旋風操作,旋風入口連接設(shè)備管道的設(shè)計夾角度在30°或60°為宜,避免45°設(shè)計,比較平緩易出現(xiàn)堆積情況,或者加入吹掃輸送氣[4]。

    (3)檢查旋風分離器內(nèi)壁磨損情況,發(fā)現(xiàn)內(nèi)壁磨損嚴重及時處理。制粉系統(tǒng)制出符合范圍(300~400 μm)循環(huán)固體物料。

    3 氣化爐立管錐部不穩(wěn)定的流化

    3.1 立管錐部壓差頻繁波動的原因

    (1)J型料腿至立管錐部壓差區(qū)間段循環(huán)物料堆積,固體顆粒未充分流動,流化速率變慢,物料呈現(xiàn)間歇性返料情況,單股立管的松動氣量過小未能充分松動立管物料。

    (2)1級旋風分離器錐部至循環(huán)密封罐區(qū)間段循環(huán)物料堆積,固體顆粒未充分流動,流化速率變慢,物料呈現(xiàn)間歇性返料的情況。

    (3)氣化爐提升管在J型腿以下區(qū)間段流化氣量偏小,氣速偏低,有阻塞返料系統(tǒng)的大顆粒物塊,導(dǎo)致該段物料密度大,J 型腿返料壓頭大,返料緩慢,造成立管錐部壓差頻繁波動。

    (4)氣化爐提升管、立管出現(xiàn)脫落的耐火襯里和結(jié)焦物塊,大量耐火襯里脫落可能造成循環(huán)物料流化平衡狀態(tài)破壞,掉落至提升管和立管錐部,會影響返料和排灰困難,出現(xiàn)壓差頻繁波動,容易引起氣化爐結(jié)焦,裝置被迫停車處理。

    (5)由于升溫時柴油燃燒不充分、投煤過程中石英砂中含有較高的結(jié)焦元素容易板結(jié),造成流化紊亂并導(dǎo)致出現(xiàn)立管壓差波動。

    (6)返料系統(tǒng)返料速率低,立管料位低不足以形成推動力,形成立管物料反竄,造成流化波動。

    (7)立管松動氣流量過大,使立管物料處于過度流動狀態(tài),床層出現(xiàn)大氣泡阻礙了立管頂部物料的下落,處于失流化狀態(tài)。

    3.2 預(yù)防措施

    (1)給立管錐部改造增加多股松動氣,適當提高立管錐部松動氣流量,降低顆粒濃度,立管輸送能力隨之增大。原因是松動氣緩解了氣體壓縮,使顆粒間隙擴大,減弱顆粒間及顆粒與管壁間作用力,降低了能量損耗,提高輸送物料的推動力[5]。

    (2)適當調(diào)節(jié)密封腿的松動氣流量,增強氣固2 相的相互作用而減弱顆粒間及顆粒與管壁間的作用力,從而有效預(yù)防顆粒失流化現(xiàn)象發(fā)生[5]。

    (3)氣化爐錐部流化氣速提高將增大錐部預(yù)熱氮氣流量,氣速在0.5 m/s 以上,利用J 型料腿和松動氣閥來平穩(wěn)操作,利用返料腿的松動氣流量及分布來調(diào)節(jié)返回混合區(qū)的返料量,維持返料系統(tǒng)的正負壓差。

    (4)緩慢升溫以避免耐火襯里脫落,停車后清理死區(qū)的大顆粒物塊和耐火襯里。投煤后立管壓差持續(xù)降低至聯(lián)鎖值會觸發(fā)跳車,為防止混合區(qū)結(jié)焦和反竄,將混合區(qū)底部氧氣流量切斷,上部氧量切至閥門開度的2%或切斷,根據(jù)工況手動增加蒸汽與氮氣流量,控制爐溫度恒定逐漸恢復(fù)正常。

    (5)升溫過程保證柴油與空氣配比合適,充分燃燒,減少石英砂與柴油的粘結(jié)燃燒成塊狀物影響流化,同時選擇優(yōu)質(zhì)的石英砂,減少結(jié)焦元素來預(yù)防氣化反應(yīng)燃燒成板結(jié)物情況的發(fā)生,嚴重時會出現(xiàn)結(jié)焦。

    (6)提高物料的循環(huán)倍率,單股松動氣作用范圍有限,采用多股通氣的方式可發(fā)揮協(xié)同作用,提高立管和返料系統(tǒng)輸送氣的有效壓頭,采用加煤或加砂來維持一定的立管料位高度來增大循環(huán)推動力,進而提高物料的循環(huán)倍率。

    (7)當立管壓差不規(guī)律、大幅度波動時,適當減少立管多股松動氣流量,消除內(nèi)部氣泡與阻力,增加立管的下料量,使其消除過度流動狀態(tài)。

    4 結(jié)束語

    預(yù)防氣化爐混合區(qū)結(jié)焦要選擇適宜煤種(焦渣特征<3)、混合區(qū)錐部氣速大于0.5 m/s、循環(huán)固體顆粒粒徑范圍(300~400 μm)、提高輸煤的破黏氧氣量、提高汽氧比至(2.5~3.5)/1、穩(wěn)定的高倍率循環(huán)流化等措施。 中試裝置對立管松動氣改造后,探究立管錐部壓差頻繁波動的不穩(wěn)定流化狀態(tài),采用多股松動氣小氣量嘗試調(diào)節(jié)立管的不穩(wěn)定流化狀態(tài),實現(xiàn)了循環(huán)流化床氣化爐有效控制。

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