正反粒序結(jié)構(gòu)條件下滑坡堰塞壩破壞模式研究

吳茂林，羅 剛，高延超，陳西南，翟新樂

（1.西南交通大學(xué)地球科學(xué)與環(huán)境工程學(xué)院，四川 成都 610031；2.中國地質(zhì)調(diào)查局成都地質(zhì)調(diào)查中心，四川 成都 610081）

滑坡堰塞壩是由滑坡快速下滑堵塞河道而形成的一種土石壩，其結(jié)構(gòu)松散、滲透性強(qiáng)、穩(wěn)定性差[1-2]。Costa 等[1]總結(jié)了堰塞壩的形成原因、穩(wěn)定時長和破壞模式。在上游水位快速上升的情況下，滑坡堰塞壩很容易發(fā)生滲透管涌、壩體失穩(wěn)甚至漫頂破壞，引發(fā)洪災(zāi)。由于影響堰塞壩穩(wěn)定性的因素眾多，破壞模式復(fù)雜，且無法及時采取工程措施加固壩體，使得壩體具有失穩(wěn)概率高、突發(fā)性強(qiáng)、影響范圍廣等特點。

目前滑坡堰塞壩在不同壩體結(jié)構(gòu)下的破壞模式差異性研究主要有2 種。一種是通過宏觀分析堆積體結(jié)構(gòu)，總結(jié)壩體失穩(wěn)的一般性規(guī)律。胡卸文等[3]用Visual Modflow 模擬唐家山堰塞壩的潰決模式，發(fā)現(xiàn)其表層土主要為滲透破壞、溯源侵蝕，下層土主要為不同粒徑導(dǎo)致的滲透坡降差異產(chǎn)生的沖刷下切。楊陽等[4]通過水槽模型試驗分析了潰壩過程中水流條件與壩體侵蝕的關(guān)系，得出堰塞壩潰決主要集中于溯源蝕退和潰口展寬下切階段。楊琴等[5]利用GIS 和遙感技術(shù)，分析了唐家山堰塞壩的坡體復(fù)滑形成機(jī)制，得出坡體復(fù)滑源于近期地震活動和河流侵蝕坡腳等內(nèi)外動力地質(zhì)作用。Zeng 等[6]利用PFC3D 軟件分析了蔡家壩滑坡堰塞壩的形成機(jī)理，并評估了大壩潰決風(fēng)險。Sammen 等[7]研究了峰值流量與潰壩時間的關(guān)系，提出用ANN 估算堰塞壩潰壩參數(shù)的新方法。吳瑞安等[8]研究了沃達(dá)滑坡的后續(xù)發(fā)育變化特征，分析了滑坡堆積體復(fù)活變形階段及后續(xù)風(fēng)險。

另一種則是通過微觀分析壩體內(nèi)部顆粒，找到?jīng)Q定堰塞壩破壞模式的關(guān)鍵影響因素。吳夢喜等[9]驗證了砂礫石土內(nèi)部顆粒的滲透力與顆粒表面積正相關(guān)，推導(dǎo)出顆粒群起動的臨界滲透坡降公式。鄧明楓等[10]通過物理模型試驗研究了宗渠堰塞壩壩體密度和級配特征對潰決過程的影響，得出密度越大潰決越慢，級配越粗潰決越慢。石振明等[11]發(fā)現(xiàn)材料級配決定了壩體的滲流破壞，壩體的滲透能力主要取決于粗料孔隙被細(xì)料填充的程度。楊江濤等[12]基于ABAQUS建立堰塞壩滲流及動力響應(yīng)分析模型，得出堰塞壩內(nèi)部動力響應(yīng)具有“表面放大”效應(yīng)，余震會加速漫頂溢流。王明年等[13]分析細(xì)顆粒的受力情況，建立滲流作用下土顆粒的受力模型，發(fā)現(xiàn)埋深小時起動臨界坡降受粒徑影響較大，暴露角對起動臨界坡降的影響隨埋深增加而減小。久田裕史等[14]對細(xì)砂含量不同的堆積體進(jìn)行模擬破壞實驗，得出細(xì)砂含量高的堆積體更易破壞。綜上所述，目前對于滑坡堰塞壩整體性、宏觀性破壞模式的研究比較充分，但是從微觀的角度分析土顆粒引起的滑坡堰塞壩破壞模式的差異主要集中于研究單一粒徑顆粒或者是研究均勻混合碎屑材料形成的不同級配狀況對壩體穩(wěn)定性的影響，鮮有人研究不同粒序排列下其破壞模式的差異[15-16]。

對于滑坡堰塞壩，其上下游的顆粒粒徑分布存在顯著差異[17]。大型巖質(zhì)滑坡如果運動距離短，短程剎車制動，堰塞壩會保持原有層序[18]，呈現(xiàn)正粒序結(jié)構(gòu)特征，例如唐家山堰塞壩[19]和白格滑坡堰塞壩[20]。如果運動距離遠(yuǎn)，動力破碎作用引起粒徑分選，堰塞壩會呈現(xiàn)反粒序結(jié)構(gòu)特征[21-22]，例如文家溝滑坡堰塞壩、紅石巖滑坡堰塞壩、牛圈溝滑坡堰塞壩[23-25]。這種結(jié)構(gòu)性差異將會影響堰塞壩破壞過程和潰決過程，對其破壞模式的影響不可忽視[26]。本文通過構(gòu)筑不同顆粒粒徑的均勻壩體、正粒序壩體和反粒序壩體物理模型，開展不同結(jié)構(gòu)特征條件下堰塞壩破壞模式的試驗來研究堰塞壩粒序結(jié)構(gòu)對其破壞機(jī)理的影響。

1 試驗材料與方法

本次試驗為室內(nèi)物理模型試驗，水槽長、寬、高分別為3.15，0.90，0.30 m（圖1）。堰塞壩模型的原型為唐家山堰塞壩，唐家山堰塞壩長約800 m、寬400～600 m、高80～120 m，本文分別取為750，450，150 m；考慮到試驗主要研究壩體粒序結(jié)構(gòu)對穩(wěn)定性的影響，增大模型上下游坡度至30°，并將模型縮小500 倍，比例系數(shù)K=1/500=0.002，模型尺寸如圖1 所示。

圖1 堰塞壩水槽物理模型試驗Fig.1 Flume model test for landslide dam

壩體堆筑材料為無黏性石英砂，細(xì)砂粒徑為0.84～1.60 mm、中砂粒徑為2.00～3.00 mm、粗砂粒徑為4.00～6.00 mm。以均勻細(xì)砂、均勻中砂、均勻粗砂、正粒序結(jié)構(gòu)（從上至下細(xì)、中、粗砂）、反粒序結(jié)構(gòu)（從上至下粗、中、細(xì)砂）分別堆積5 種堰塞壩模型，每個壩體體積形狀和壓實度保持一致[27]，試驗設(shè)計見表1，正反粒序的壩體模型如圖2 所示。測量系統(tǒng)由流速計、刻度尺和高速相機(jī)組成。流速計在入水口處，保證供水量穩(wěn)定在30 L/h，而壩體上游前端的細(xì)孔擋板可使水流緩慢沒過壩體，避免水流沖擊的影響。將刻度尺貼在水箱內(nèi)部，觀測水位變化。用記號筆在水箱上畫出堆好的堰塞壩模型輪廓，對比滑坡堰塞壩破壞前后形態(tài)的變化。

表1 試驗設(shè)計方案Table 1 Test design scheme

圖2 正、反粒序的堰塞壩模型Fig.2 Experimental dams with positive and reverse grain sequence structures

2 試驗結(jié)果

2.1 均勻砂粒堆積試驗

2.1.1 純細(xì)砂

壩體上游進(jìn)水后，壩體內(nèi)浸潤線幾乎與上游水位同步上升，下游坡面無滲流產(chǎn)生。上游水位逐漸上升，11 min 22 s 時，浸潤線達(dá)到下游坡面，下游坡面出現(xiàn)不含砂土顆粒的滲流，并在30 s 內(nèi)橫向覆蓋整個下游坡面下部，形成穩(wěn)定的滲流通道且有細(xì)砂流出，見圖3（a)（b）。壩體上游坡面水位繼續(xù)上升，12 min開始由下至上發(fā)生滲流破壞并隨滲流量加劇而增大，出現(xiàn)陡坎，壩體下游坡面整體下沉，見圖3（c）。這是由于：壩體在出現(xiàn)不含砂粒流動的滲流時，內(nèi)部滲透系數(shù)保持不變，滲流量較低。隨著上游水位上升，內(nèi)部水壓力加大，壩體滲透量逐漸增大，導(dǎo)致內(nèi)部一些砂粒被帶動，一些隨著滲流被帶出，有一些堵塞內(nèi)部孔隙，下游滲透系數(shù)增大加劇了壩體破壞。

圖3 純細(xì)砂壩體滲流破壞過程Fig.3 Seepage damage process of pure fine sand bam

此后，滲流形成的破壞向上蔓延，18 min 時上游水位達(dá)到30 cm，超過壩體，壩體破壞形式由滲流破壞轉(zhuǎn)為漫頂破壞。漫頂?shù)乃餮刂F(xiàn)有水流通道不斷對壩體下蝕、側(cè)蝕、溯源侵蝕形成沖蝕陡坎（圖4）。從上游開始進(jìn)水至發(fā)生漫頂破壞直到壩體下游坡面基本穩(wěn)定共耗時25 min。

圖4 純細(xì)砂壩體漫頂破壞后上下游情況Fig.4 Upstream and downstream of pure fine sand dam after overtopping failure

2.1.2 純中砂

壩體上游坡面進(jìn)水后，上游水位上升，壩體內(nèi)部浸潤線同時以低于水位線速度上升，5 min 20 s 時下游坡面出現(xiàn)滲流，6 min 時整個下游坡面底部出現(xiàn)穩(wěn)定滲流。18 min 開始出現(xiàn)滑塌，此后壩體破壞與純細(xì)砂的壩體類似，滲流量更大，陡坎由下向上蔓延但滑塌區(qū)域的面積與沉降程度小于純細(xì)砂的壩體，直至38 min 時發(fā)生漫頂破壞。從上游開始進(jìn)水至發(fā)生漫頂破壞直到壩體下游坡面基本穩(wěn)定共耗時45 min。

2.1.3 純粗砂

壩體浸潤線在50 s 達(dá)到下游坡面，出現(xiàn)滲流并迅速形成穩(wěn)定滲流通道，隨著上游水位上升，參與滲透排水的區(qū)域增加，在水位上升至18 cm左右時，形成了上游補(bǔ)水與下游排水的動態(tài)穩(wěn)定，此后上游水位不再上升，下游坡面除少量沉降外未發(fā)生其他破壞。

2.2 正粒序結(jié)構(gòu)

壩體上游進(jìn)水后，壩體下游坡腳在30 s 時出現(xiàn)穩(wěn)定的清澈滲流，側(cè)面觀察到浸潤線通過第1 層粗砂層時，滲流量加大，壩體中部出現(xiàn)局部滑塌；39 min 時側(cè)面觀察到浸潤線通過第2 層中砂層，滲流加劇，壩體右側(cè)中砂與細(xì)砂交界處出現(xiàn)裂隙，見圖5（a）（b）。裂縫逐漸向兩側(cè)和下方擴(kuò)大引起滑塌，形成圈椅狀構(gòu)造，見圖5（c）。之后，左側(cè)中砂與細(xì)砂交界處也出現(xiàn)相同現(xiàn)象。上游水位超過中砂層時，左右塌陷連通，見圖5（d）。這是由于：在水流通過粗砂層時，介質(zhì)內(nèi)部孔隙較大、滲透梯度小、滲流場變化穩(wěn)定，表現(xiàn)出穩(wěn)定流的滲水特點。當(dāng)上游水位上升至中砂層時，雖然滲流梯度仍然小于中、粗砂層的允許梯度，但下游坡面的滲流梯度會大于其允許梯度的下限，下游坡面出現(xiàn)局部滲流破壞，但不影響壩體整體穩(wěn)定性。當(dāng)上游水位逐漸上升超過中砂層與細(xì)砂層分界時，由于細(xì)砂的滲透性較差，水流受阻，且上游水位增高，水壓力增大，因此下部滲透水量增大。雖然滲透梯度仍小于中、粗砂層的允許梯度，但下游坡面的滲透梯度將大于允許梯度的上限。因此，下游坡面中砂層與細(xì)砂層的交界處出現(xiàn)了管涌和裂隙，進(jìn)而導(dǎo)致壩體滑塌，出現(xiàn)2 處圈椅狀陡坎，并逐漸向兩側(cè)擴(kuò)展。

圖5 正粒序壩體滑塌破壞過程Fig.5 Slump of dam with positive grain sequence structure

41 min 時上游水位達(dá)到30 cm，超過細(xì)砂層，壩體發(fā)生漫頂破壞，見圖6（a）。這是由于細(xì)砂的滲透性較差，水流受阻，上游水位迅速上升。漫頂?shù)乃餮刂F(xiàn)有水流通道不斷對壩體下蝕、側(cè)蝕、溯源侵蝕形成梯形溝槽和沖蝕陡坎，見圖6（b）。從上游開始進(jìn)水到發(fā)生漫頂破壞至破壞基本穩(wěn)定耗時47 min。

圖6 正粒序壩體漫頂潰口的演變Fig.6 Evolution of breach during the overtopping failure

2.3 反粒序結(jié)構(gòu)

8 min 時側(cè)面觀察到上游浸潤線完全通過粗砂層，內(nèi)部浸潤線到達(dá)下游坡面底部，壩體下游坡腳出現(xiàn)輕微渾濁滲流，見圖7（a）。這是由于：水流通過細(xì)砂層時，細(xì)砂顆粒細(xì)、滲透梯度大、滲流場變化不穩(wěn)定。因此，浸潤線上升不均勻，壩體無法及時排水。

下游浸潤線逐步上升，滲流加劇，壩體下游坡面出現(xiàn)局部滑塌并逐漸擴(kuò)大形成整體滑動，同時壩體下游坡面出現(xiàn)管涌破壞，見圖7（b）。側(cè)面觀察到浸潤線超過細(xì)砂層時，壩體下游坡面的下半部迅速滑塌形成“陡坎”并連通使?jié)B流水量增大。同時，管涌水量加劇并攜帶細(xì)砂流出堆積至壩腳。壩體持續(xù)向上滑塌，上覆滑塌砂層覆蓋管涌通道，并在塌陷砂土上出現(xiàn)了新的管涌通道，中砂層迅速向下滑塌，見圖7（c）。浸潤線上升至粗砂層，中砂層與粗砂層交界處發(fā)生顯著沉降，排水量猛增，壩體滑塌、管涌破壞、滲流破壞加劇，壩體逐級滑塌，見圖7（d）。這是由于：當(dāng)下游水位逐漸上升時，細(xì)砂層滲透坡降大于允許坡降，下游坡面發(fā)生滲透破壞并逐步加劇，排出的水出現(xiàn)紊流狀態(tài)。隨著浸潤線升高至中砂層，壩體下游坡面發(fā)生了開裂、管涌、滲流破壞，并逐步向周圍擴(kuò)展導(dǎo)致了整體滑塌。壩體浸潤線達(dá)到粗砂層，由于粗砂層顆粒大、堆積松散、排水能力強(qiáng)、滲透梯度大，壩體下游坡面滲流水量增大，攜帶更多砂粒流出進(jìn)而引發(fā)壩體整體向下滑塌，沉降更加明顯。排水量越大，壩體破壞越嚴(yán)重，形成惡性循環(huán)，壩體下游失穩(wěn)。

圖7 反粒序壩體破壞過程Fig.7 Failure process of reverse grain sequence dam

粗砂層中出現(xiàn)了多個滲流通道，壩體上游水位幾乎不再上升，壩體逐步通過滲流滑塌和溯源侵蝕向上游破壞至壩體上下游貫通。此時壩體已經(jīng)完全變形。從上游開始進(jìn)水到破壞基本穩(wěn)定耗時53 min。

3 討論

試驗中壩體先后共出現(xiàn)了4 類破壞情況，即滲流管涌、失穩(wěn)滑塌、漫頂破壞和沖蝕陡坎。分析破壞特征，統(tǒng)計不同壩體不同破壞形式出現(xiàn)的順序以及作為主要破壞所持續(xù)的時間，可以對比得出不同粒徑砂粒以及不同粒序堆積之間的差異。

3.1 壩體破壞的發(fā)展過程

3.1.1 滲流管涌

滲流管涌破壞一般可以分為2 個階段：（1）薄弱部分的顆粒被帶入水體中并且出現(xiàn)了漏水通道；（2）滲透及孔隙水壓力使壩體局部抗滑穩(wěn)定性降低而產(chǎn)生沉降，在正粒序中表現(xiàn)明顯。

3.1.2 失穩(wěn)滑塌

由于下游坡面發(fā)生滲透破壞并逐步加劇，排出的水出現(xiàn)紊流狀態(tài)。隨著浸潤線升高，壩體下游坡面發(fā)生沉降、開裂，并逐步向周圍擴(kuò)展導(dǎo)致了整體滑塌。下部部分水流通道受阻使上部滲流量加大，攜帶更多砂粒流出，引發(fā)壩體滑塌，沉降加劇，形成惡性循環(huán)。

3.1.3 漫頂破壞

基于水槽模型實驗中觀察的現(xiàn)象，堰塞壩漫頂潰決過程可以劃分為4 個階段[28]。

第1 階段，當(dāng)水流漫過堰塞壩壩頂，相應(yīng)潰口處壩頂高程降低；在水流沖擊下，下游坡面不斷發(fā)生溯源侵蝕。由于水流外側(cè)沖刷速度較內(nèi)側(cè)更快、沖擊力更大，下游坡面逐漸形成陡坎（圖8）。第2 階段，下游坡面繼續(xù)保持陡坎形態(tài)，潰口破壞在水流剪切沖刷、陡坎底部滑塌及下游壁面塊體失穩(wěn)滑塌等眾多因素的相互作用下加劇，逐步形成大尺度陡坎。第3 階段，潰口處繼續(xù)發(fā)生溯源侵蝕，由于潰口處壩體橫斷面相對單薄，沖刷速度加快，潰口底坡隨泥砂休止角向上游后退，直至壩體被完全貫穿，潰決水流急劇增大（圖8）。第4 階段，潰口以橫向擴(kuò)展為主，在剪切沖刷作用下，潰口兩側(cè)發(fā)生滑塌，滑塌部分被水流帶走，壩體改變最終停留在形成穩(wěn)定貫通水流的時刻。

圖8 潰口處溯源侵蝕Fig.8 Headward erosion at the breach

3.1.4 沖蝕陡坎

漫頂水流在壩體陡坎邊緣處以類似沖擊水流的形式下泄。水流在下游劇烈運動，在下游已滑塌的坡面上形成一個沖刷坑，并使沖刷坑沿垂向和縱向不斷擴(kuò)大。由于“陡坎”壁面材料長時間處于飽和狀態(tài)，增大了壩體滑塌的可能性。綜上，砂石壩漫頂潰壩沖刷過程可以分為：（1）陡坎頂部水流剪切沖刷；（2）沖擊水流對下游坡面的淘蝕；（3）陡坎壁面受水流沖刷；（4）陡坎壁面失穩(wěn)破壞。

3.2 不同壩體破壞對比

3.2.1 純砂壩

純細(xì)砂壩體發(fā)生滲流后立即產(chǎn)生失穩(wěn)滑塌，上游水位迅速上升至壩頂。純中砂壩破壞過程與純細(xì)砂壩類似，但中砂顆粒較大，在一定的水流中運動速度較慢；加之中砂的水流速度比細(xì)砂小，導(dǎo)致中砂的破壞表現(xiàn)為漸變破壞，失穩(wěn)滑塌的時間更久、程度卻較小。而粗砂與中砂相比破壞程度更?。ū?）。

表2 純砂壩體主要破壞形式持續(xù)時間Table 2 Duration of the main failure modes of pure sand dams

考慮純砂壩滲流流速小，忽略動水頭變化，采用吳良驥[29]給出的單個顆粒滲透力（Fw）的計算公式分析純砂壩：

式中：Dθk—粗顆粒的等效粒徑/m，

pi—粒徑為Di的顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%；

D—顆粒粒徑/m；

γw—水的重度/（kN·m-3）；

I—單位土體平均水力坡降；

ε—土體的孔隙比。

由式（1）可知，細(xì)砂壩粒徑最小，因此滲透性最差。從試驗過程可以看出，純砂壩壩體的穩(wěn)定性與破壞程度取決于壩體內(nèi)部的滲流，而壩體內(nèi)部滲流程度主要取決于粒徑大小及其所決定的孔隙率。這是由于顆粒在壩體中起骨架作用，本身不透水，壩體內(nèi)部的流速（u）在單一變量條件下僅與孔隙率（φ）有關(guān)：

式中：Q—滲透流量/（L·s-1）；

A—過水面積/m2。

此外，在滲流過程中，砂土強(qiáng)度會隨含水率發(fā)生變化，同時應(yīng)力狀態(tài)也會發(fā)生改變。在垂直向上的滲流作用下，粒徑D0顆粒的起動臨界條件為滲透力與浮重度平衡。吳夢喜等[9]提出了粒徑為D0的單個顆粒的起動臨界滲透坡降（Jc）公式：

式中： γs—土顆粒的重度/（kN·m-3）；

p—顆粒體積累計含量，0＜p＜1。

結(jié)合試驗過程，砂土的顆粒較小時，孔隙率大，孔隙水的流速較小，水向上浸潤，浮重度降低，從而引起坡面起動臨界坡降比同位置的中粗砂低，不承擔(dān)應(yīng)力傳遞的顆粒發(fā)生移動的概率較大，這將提高局部的滲透系數(shù)，導(dǎo)致管涌的發(fā)生，所以粗砂的管涌時間較長，細(xì)砂相對較短。失穩(wěn)和應(yīng)力狀態(tài)直接相關(guān)，細(xì)砂在管涌發(fā)生后，由于孔隙水壓力的升高和有效應(yīng)力傳遞面積的減小，使得強(qiáng)度變低，導(dǎo)致細(xì)砂的失穩(wěn)時間更短。而孔隙率的增加使壩體的過水面積增加，增大的孔隙尺寸使平均滲流速度增加；因此細(xì)砂滲透性差，上游水位無法及時排出，造成下游坡面的失穩(wěn)滑塌，且容易發(fā)生漫頂破壞，而中砂、粗砂則相對更加穩(wěn)定。因此，細(xì)粒砂含量是判斷不同堆積結(jié)構(gòu)破壞模式差異的最關(guān)鍵的影響因素。

3.2.2 正、反粒序壩

正粒序壩體滲流管涌時間較長，但期間壩體幾乎沒有破壞。浸潤線通過中砂層與細(xì)砂層交界處時，短時間內(nèi)發(fā)生了嚴(yán)重的失穩(wěn)滑塌和漫頂破壞，破壞突然而劇烈。反粒序壩體在浸潤線到達(dá)下游坡面發(fā)生滲流后一直發(fā)生破壞程度較低且逐漸降低的失穩(wěn)滑塌，直到最后溯源侵蝕連通上下游（表3）。

表3 正、反粒序壩體主要破壞形式持續(xù)時間Table 3 Duration of the main failure modes of positive and negative grain sequence dams

對于正、反粒序壩體，破壞模式的差異主要取決于細(xì)砂層的位置分布。根據(jù)王明年等[13]對不同埋深和粒徑的顆粒的起動臨界坡降試驗得出：埋深較小時，起動臨界坡降受粒徑影響更大，隨埋深增加，粒徑影響逐漸降低（圖9）。

圖9 起動臨界坡降[13]Fig.9 Startup critical hydraulic gradient

正粒序的壩體，下部中粗砂層排水穩(wěn)定，中砂層與細(xì)砂層交界處不均勻系數(shù)增大，細(xì)顆粒向中砂層孔隙填充，且不易被水流帶出，使中砂顆粒作為骨架的壩體的滲透性降低，壩體內(nèi)部水壓力短時間內(nèi)快速上升。而細(xì)砂層起動臨界坡降遠(yuǎn)低于中砂層，又因為埋深淺，起動臨界坡降跟下部中砂層差異更大，引起突然且劇烈的垮塌，上游水位在細(xì)砂層內(nèi)迅速上升，進(jìn)而引發(fā)漫頂。對于反粒序壩體，底部的細(xì)砂層迅速達(dá)到起動臨界坡降并發(fā)生破壞，開始滑落，且由于細(xì)砂層滲透性差，上游水迅速漫過細(xì)砂層形成穩(wěn)定通道；此后細(xì)顆粒對壩體整體排水幾乎沒有影響。對滲流有影響的壩體顆粒平均粒徑增大，骨架作用增強(qiáng)，壩體滲透性加大，堰塞壩內(nèi)部滲流特征表現(xiàn)為沿壩高從上到下，壩體滲流速度逐漸減小，后續(xù)破壞持續(xù)減弱。

4 結(jié)論

（1）堰塞壩破壞模式的變化取決于浸潤線達(dá)到下游坡面的位置，與上游水位相比有一定的滯后性。

（2）正、反粒序堰塞壩的破壞模式受坡體滲流與臨界起動坡降控制。正粒序堰塞壩下部滲流低于起動臨界坡降，上部遠(yuǎn)超起動臨界坡降，以失穩(wěn)滑塌與漫頂破壞為主，反粒序下部開始滲流就超過起動臨界坡降，破壞以滲流管涌產(chǎn)生的沉降為主。

（3）正、反粒序堆積的壩體破壞模式與細(xì)砂層分布位置有關(guān)，細(xì)砂層不同埋深的起動臨界坡降差異和細(xì)砂與中粗砂的孔隙率差異是壩體破壞差異的主要原因。