蒸汽發(fā)生器換熱管雙螺旋斷口形成原因

涂 強(qiáng),范海平

(上海核工程研究設(shè)計(jì)院有限公司,上海 200233)

蒸汽發(fā)生器換熱管是核反應(yīng)堆一、二回路及其介質(zhì)之間最重要的隔離層[1]，換熱管壁很薄，在運(yùn)行過(guò)程中換熱管發(fā)生質(zhì)量問(wèn)題時(shí)，核電廠將采用堵管的方式，避免一回路中的放射性介質(zhì)流入到二回路中，否則會(huì)引起電站發(fā)電功率的降低以及增大放射性物質(zhì)泄漏的風(fēng)險(xiǎn)。換熱管是連續(xù)批量生產(chǎn)的,且價(jià)值較高，生產(chǎn)制造過(guò)程中為避免換熱管出現(xiàn)大規(guī)模報(bào)廢，需要對(duì)不穩(wěn)定的因素進(jìn)行原因分析并及時(shí)排除，因此，筆者對(duì)換熱管在進(jìn)行高溫拉伸試驗(yàn)時(shí)出現(xiàn)雙螺旋斷口的原因進(jìn)行分析，并制定相應(yīng)的預(yù)防措施，以避免該類問(wèn)題再次發(fā)生。

1 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀觀察

分別選取國(guó)外(1#試樣)和國(guó)內(nèi)(2#試樣)廠家制造的出現(xiàn)雙螺旋斷口的換熱管及同批次正常斷口換熱管進(jìn)行宏觀觀察，結(jié)果如圖1所示。

圖1 1#，2#試樣及同批次正常斷口換熱管的宏觀形貌

1.2 力學(xué)性能測(cè)試

分別在1#，2#試樣上截取拉伸試樣,再次進(jìn)行350 ℃高溫拉伸試驗(yàn)，并選取1#，2#試樣同批次換熱管各10根，進(jìn)行350 ℃高溫拉伸試驗(yàn)，結(jié)果如表1所示。由表1可知：1#試樣在第二次拉伸試驗(yàn)后，試樣的斷口仍為雙螺旋斷口，2#試樣在第二次拉伸試驗(yàn)后斷口正常，由此可確定上述情況屬于小概率事件。

表1 1#，2#試樣和同批次換熱管的350 ℃高溫拉伸試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)廠家提供整個(gè)項(xiàng)目換熱管的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、斷后伸長(zhǎng)率的分布情況可知，出現(xiàn)雙螺旋斷口試樣的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均處于正常置信區(qū)間內(nèi)，且材料整個(gè)生產(chǎn)制造工藝高度穩(wěn)定。結(jié)合上述試驗(yàn)結(jié)果可以確定，雙螺旋斷口的出現(xiàn)與材料本身無(wú)關(guān)。

分別在1#，2#試樣上各截取6根拉伸試樣，進(jìn)行400，450℃高溫拉伸試驗(yàn)，結(jié)果如表2所示。由表2可知：隨著拉伸試驗(yàn)的溫度升高，出現(xiàn)雙螺旋斷口的概率增大，且國(guó)內(nèi)廠家出現(xiàn)雙螺旋斷口的概率要低于國(guó)外廠家。

國(guó)內(nèi)廠家采用新型的高溫拉伸熱處理爐，國(guó)外廠家采取相對(duì)老舊的高溫拉伸熱處理爐，需要靠熱處理爐底部的石棉密封進(jìn)行保溫，如果密封不夠緊密，在升溫時(shí)會(huì)出現(xiàn)溫度過(guò)沖現(xiàn)象，導(dǎo)致試樣在高溫區(qū)間停留，且保溫時(shí)間更長(zhǎng)。選取1#試樣同批次的8根換熱管，模擬發(fā)生溫度過(guò)沖的350 ℃高溫拉伸試驗(yàn)，出現(xiàn)雙螺旋斷口的概率達(dá)到了50%。因此，可以確定雙螺旋斷口的出現(xiàn)主要是溫度原因引起的。

表2 1#，2#試樣的400，450 ℃高溫拉伸試驗(yàn)結(jié)果

1.3 金相檢驗(yàn)

對(duì)經(jīng)過(guò)熱處理后的1#，2#試樣進(jìn)行金相檢驗(yàn)，結(jié)果如圖2所示。由圖2可知：1#，2#試樣的晶粒度等級(jí)分別為5.5級(jí)和6級(jí)，均滿足ASTM E112—2017StandardTestMethodsforDeterminingAverageGrainSize的要求；1#，2#試樣均有少量的碳化物，碳化物主要沿晶界連續(xù)析出，形成耐化學(xué)和電化學(xué)腐蝕的雙重保護(hù)機(jī)制，1#,2#試樣的顯微組織均滿足ASTM E112—2017的要求。

圖2 1#，2#試樣的顯微組織形貌

1.4 掃描電鏡(SEM)分析

選取350，400，450，500 ℃高溫拉伸試驗(yàn)的正常斷口進(jìn)行SEM分析，結(jié)果如圖3所示。由圖3可知：350 ℃高溫拉伸斷口基本沒(méi)有發(fā)現(xiàn)層狀撕裂，隨著溫度的升高，斷口中韌窩數(shù)量明顯增加，當(dāng)溫度為400 ℃時(shí)，斷口開(kāi)始出現(xiàn)層狀撕裂現(xiàn)象，且層狀撕裂隨溫度升高越來(lái)越明顯。

450 ℃高溫拉伸雙螺旋斷口的SEM形貌如圖4所示，可見(jiàn)雙螺旋斷口的層狀撕裂比正常斷口要更加明顯，說(shuō)明出現(xiàn)雙螺旋斷口試樣相比正常斷口試樣在高溫拉伸過(guò)程中受到了更大的剪切力。

2 綜合分析

在正常拉伸試驗(yàn)中，換熱管受到軸向拉力，裂紋沿著45°易滑移面開(kāi)始萌生并擴(kuò)展。當(dāng)溫度較低時(shí)，裂紋持續(xù)擴(kuò)展，直到試樣發(fā)生斷裂。隨著試驗(yàn)溫度的升高，材料塑性增大，換熱管斷裂需要更大的應(yīng)力。在拉伸過(guò)程中，薄壁管發(fā)生縮頸和變形，使得換熱管在高溫拉伸過(guò)程中受到剪切力的作用，萌生了微裂紋，并沿第一條斷口方向擴(kuò)展。當(dāng)材料塑性較大時(shí)，軸向的拉力不足以拉斷試樣，裂紋沿剪切方向擴(kuò)展，因此，出現(xiàn)了雙螺旋斷口的現(xiàn)象。對(duì)比國(guó)內(nèi)外廠家換熱管高溫拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)拉伸試驗(yàn)機(jī)同軸度精度不高時(shí)，拉伸試驗(yàn)過(guò)程中增加了額外的扭矩，導(dǎo)致雙螺旋斷口發(fā)生的概率增加。綜合上述分析結(jié)果可知，高溫拉伸過(guò)程中溫度的升高和扭矩所引起的剪切撕裂行為是產(chǎn)生雙螺旋斷口的主要原因。

圖3 不同溫度下高溫拉伸正常斷口的SEM形貌

圖4 450 ℃高溫拉伸雙螺旋斷口的SEM形貌

3 結(jié)論與建議

雙螺旋斷口的出現(xiàn)與高溫拉伸試驗(yàn)過(guò)程的保溫溫度有關(guān)，升溫過(guò)程中溫度過(guò)沖以及試驗(yàn)溫度的升高，都會(huì)造成雙螺旋斷口出現(xiàn)的概率增大。高溫拉伸過(guò)程中溫度的升高和扭矩所引起的層狀撕裂行為是雙螺旋斷口形成的主要原因。

國(guó)內(nèi)廠家換熱管出現(xiàn)雙螺旋斷口概率更低，原因是國(guó)內(nèi)高溫拉伸試驗(yàn)機(jī)的同軸度精度更高，試驗(yàn)過(guò)程中扭矩較小。換熱管高溫拉伸試樣較長(zhǎng)(400 mm)，后期試驗(yàn)需要注意試樣兩端的夾持情況，避免造成不必要的扭矩。