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    提高熱軋帶鋼寬度控制精度的方法與研究

    2022-11-22 01:24:27鄒鵬飛宮玉潔
    中國(guó)金屬通報(bào) 2022年10期
    關(guān)鍵詞:立輥活套軋件

    鄒鵬飛,宮玉潔

    自1580 生產(chǎn)線投產(chǎn)以來(lái),為提高我廠帶鋼寬度控制精度,我們?cè)诓粩嗟淖鲋ΑMㄟ^(guò)開(kāi)發(fā)立輥磨損補(bǔ)償功能,立輥微張力控制功能,優(yōu)化粗軋立輥標(biāo)定方法等多方面的努力,我廠寬度控制精度已得到顯著提高,但目前仍然存在許多問(wèn)題,如換輥前后寬度變化,換規(guī)格軋寬軋窄現(xiàn)象等,需要進(jìn)一步深入研究,繼續(xù)提高寬度控制精度,減少二級(jí)品及無(wú)合同產(chǎn)品的出現(xiàn)。目前主要著手于深入開(kāi)展粗軋寬度模型,緩解精軋自由寬展以及板坯實(shí)際測(cè)寬,提高粗軋寬度模型計(jì)算準(zhǔn)確性的研究,提高粗軋寬度模型的自學(xué)習(xí)能力,減少寬度波動(dòng),實(shí)現(xiàn)精準(zhǔn)的寬度控制。

    1 寬度波動(dòng)原因分析

    1.1 粗軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)對(duì)寬度的影響

    2020 年4 月份,粗軋測(cè)寬儀進(jìn)行常規(guī)標(biāo)定后,我廠寬度異常,出現(xiàn)批量換規(guī)格窄尺現(xiàn)象,學(xué)習(xí)系數(shù)混亂,換規(guī)格需要進(jìn)行人工干預(yù),且精軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)學(xué)習(xí)普遍較小,甚至出現(xiàn)學(xué)習(xí)到-27(最小極限值)時(shí)仍然窄尺現(xiàn)象,調(diào)整難度極大。

    經(jīng)過(guò)排查,懷疑為粗軋R2 后測(cè)寬儀出現(xiàn)問(wèn)題,實(shí)測(cè)數(shù)值偏大導(dǎo)致,再次對(duì)測(cè)寬儀進(jìn)行標(biāo)定,寬度仍然出現(xiàn)問(wèn)題,且向反向極限發(fā)展,出現(xiàn)整體超寬現(xiàn)象,精軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)普遍較大,甚至出現(xiàn)學(xué)習(xí)到-1(最大極限值)后仍然超寬現(xiàn)象,截至4 月16日,寬度命中率僅為86.6%。測(cè)寬儀出現(xiàn)問(wèn)題,需要等待廠家支援,在此期間需要人工干預(yù),且不能完全避免超寬問(wèn)題。

    在此過(guò)程中,創(chuàng)造性的找到了可以解決這一問(wèn)題的措施:即精軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù),這是首次發(fā)現(xiàn)精軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)對(duì)寬度的影響。

    通過(guò)摸索發(fā)現(xiàn)1580 線的控寬策略是無(wú)法手動(dòng)干預(yù)每個(gè)道次的側(cè)壓量,只能是修改立輥?zhàn)畲蟮膫?cè)壓量,而精軋寬展自學(xué)習(xí)是考慮精軋微張力在軋制時(shí)將帶鋼拉窄,調(diào)整精軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)就可以反作用到粗軋立輥側(cè)壓量的分配上,這樣達(dá)到最終控制成品寬度的情況。二級(jí)計(jì)算邏輯就是最終成品寬度減精軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)等于粗軋中間坯寬度,所以要想干預(yù)粗軋中間坯的寬度就必須通過(guò)修改精軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)。

    經(jīng)過(guò)數(shù)據(jù)對(duì)比發(fā)現(xiàn),影響寬度的因素主要有兩方面:精軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)及粗軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)。由于測(cè)寬儀測(cè)得實(shí)際尺寸異常,導(dǎo)致這兩個(gè)系數(shù)變化較大,出現(xiàn)兩種情況:①當(dāng)粗軋寬展系數(shù)到負(fù)極限值時(shí),對(duì)應(yīng)精軋寬展會(huì)學(xué)往最大極限-1 方向?qū)W,②當(dāng)粗軋寬度學(xué)習(xí)到正極限時(shí),對(duì)應(yīng)精軋寬展自學(xué)習(xí)會(huì)往最小極限-26 方向?qū)W。

    當(dāng)測(cè)寬儀標(biāo)好后,如果不提前對(duì)此兩個(gè)參數(shù)進(jìn)行修改,①類(lèi)參數(shù)會(huì)繼續(xù)換規(guī)格整體超寬,②類(lèi)參數(shù)會(huì)換規(guī)格整體窄尺。

    因此必須進(jìn)行提前干預(yù),將①類(lèi)、②類(lèi)參數(shù)規(guī)格的E2 粗軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)改為0,精軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)依據(jù)不同寬度修改為-9 ~-17。

    此次粗軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)的發(fā)現(xiàn),有效的避免了大量寬度超差及窄尺卷的出現(xiàn),保證換規(guī)格寬度正常,避免重特大質(zhì)量事故的發(fā)生,提高了寬度穩(wěn)定性,4 月份后半個(gè)月寬度命中率由前10 日的86.6%提高到了為94.68%。

    經(jīng)過(guò)后續(xù)的深入研究,發(fā)現(xiàn)了粗軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)不僅可以反應(yīng)測(cè)寬儀檢測(cè)是否準(zhǔn)確,還可以用來(lái)輔助動(dòng)態(tài)了解其他有關(guān)寬度控制設(shè)備的穩(wěn)定情況(如立輥輥縫,立輥磨損等),甚至是板坯寬度大致變化情況,例如后期的立輥磨損系數(shù)不合適,立輥輥縫異常等問(wèn)題都可以通過(guò)粗軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)的變化情況反應(yīng)出來(lái)。

    因此為了保證成品寬度的穩(wěn)定,制定制度,要求粗軋班組定期(利用精軋換輥時(shí)間)對(duì)粗軋立輥輥縫進(jìn)行測(cè)量、校準(zhǔn),保證輥縫的準(zhǔn)確。

    1.2 寬度分層對(duì)寬度控制的影響

    在查找鋼卷窄尺原因時(shí)多次發(fā)現(xiàn)同一現(xiàn)象:相同寬度層別內(nèi)由較窄規(guī)格改規(guī)格軋制較寬規(guī)格時(shí)容易出現(xiàn)偏窄現(xiàn)象;由較寬規(guī)格改規(guī)格軋制較窄規(guī)格時(shí)容易出現(xiàn)偏寬現(xiàn)象。例如(1):最后一次軋制980mm 規(guī)格,本次軋制同一層別(960 <W ≤1160)的1055mm 規(guī)格時(shí),前兩卷出現(xiàn)整體窄尺現(xiàn)象;(2):最后一次軋制1055mm 規(guī)格,本次軋制980mm 規(guī)格時(shí),前兩卷出現(xiàn)整體偏寬現(xiàn)象。普通結(jié)構(gòu)鋼及高強(qiáng)鋼的寬度公差要求大于0mm 即可,但冷軋料寬度公差要求大于5mm,稍微窄尺就容易導(dǎo)致寬度不夠交貨條件,造成無(wú)合同產(chǎn)品的出現(xiàn)。

    經(jīng)過(guò)大數(shù)據(jù)對(duì)比分析發(fā)現(xiàn),此現(xiàn)象主要發(fā)生在寬度分層內(nèi)寬度跨越較大的情況下,此時(shí)精軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)不能同時(shí)適合這一層別內(nèi)的不同寬度規(guī)格,因此細(xì)化精軋寬展自學(xué)習(xí)模型的寬度分層,可以避免此類(lèi)換規(guī)格偏寬、偏窄現(xiàn)象。

    措施:原有的精軋寬展自學(xué)習(xí)模型的粗軋寬度分層為5 個(gè)。優(yōu)化后,將寬度分層調(diào)整為現(xiàn)在的16 個(gè),如表2 所示。相同寬度層別內(nèi)不同寬度交替軋制導(dǎo)致的偏寬偏窄卷數(shù)由之前的15卷/月以上降低到目前的5卷/月以?xún)?nèi),此問(wèn)題得到明顯改善。

    同時(shí)增加寬度分層考慮因素,將鋼種牌號(hào)和入口號(hào)添加進(jìn)寬度分層,這樣可以有效避免因鋼種不同、寬度公差不同造成成品寬度的波動(dòng)。例如普通結(jié)構(gòu)鋼及高強(qiáng)鋼的寬度公差要求大于0mm,控制的目標(biāo)值是+10mm,而冷軋料寬度公差要求大于5mm,控制的目標(biāo)值是+12mm,細(xì)分之后可以有效避免互相學(xué)習(xí),造成改規(guī)格前幾塊寬度不命中的情況。

    1.3 立輥磨損補(bǔ)償對(duì)寬度的影響

    立輥磨損補(bǔ)償功能的開(kāi)發(fā),曾經(jīng)解決了我廠立輥磨損過(guò)于嚴(yán)重的重大難題,目前我廠立輥磨損在2mm ~4mm 之間,立輥磨損規(guī)律的摸索對(duì)寬度控制精度來(lái)說(shuō)十分重要。

    經(jīng)過(guò)對(duì)多次換立輥周期內(nèi)的寬度數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn),新?lián)Q立輥初期E2 一道次粗軋寬展自學(xué)習(xí)在0 ~0.1 之間,到立輥末期時(shí),E2 一道次粗軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)學(xué)習(xí)到-0.1 ~-0.2 之間,當(dāng)更換新立輥后舊的粗軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)不能滿足新立輥要求,導(dǎo)致?lián)Q規(guī)格前3 卷出現(xiàn)超寬現(xiàn)象,后續(xù)自學(xué)習(xí)學(xué)習(xí)到正常數(shù)值后寬度達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。

    采取措施,制定立輥前期及立輥末期粗軋寬展自學(xué)習(xí)及精軋寬展自學(xué)習(xí)參數(shù)對(duì)照表,崗位工根據(jù)參數(shù)對(duì)照表對(duì)立輥前期及后期參數(shù)進(jìn)行提前干預(yù)即可,基本滿足寬度控制要求,但是時(shí)間長(zhǎng)后經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)忘記提前修改的問(wèn)題,不能保證換規(guī)格寬度命中率。

    經(jīng)過(guò)分析,立輥下線單側(cè)磨損在2mm ~4mm 左右,但到立輥末期計(jì)算的立輥磨損在7mm ~8mm 左右,鎖定問(wèn)題根源為:立輥后期計(jì)算的立輥磨損大于實(shí)際的立輥磨損,一級(jí)輥縫補(bǔ)償偏大,導(dǎo)致了換規(guī)格軋制后軋寬。

    措施:將E2 立輥磨損系數(shù)不斷進(jìn)行優(yōu)化,經(jīng)過(guò)幾個(gè)換輥周期摸索,將立輥磨損系數(shù)由0.0008 優(yōu)化為0.0004。

    經(jīng)過(guò)多個(gè)換輥周期摸索驗(yàn)證,修改立輥磨損系數(shù)后,換立輥前后E2 一道次粗軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)相對(duì)穩(wěn)定,未出現(xiàn)換立輥后換規(guī)格頻繁超寬現(xiàn)象,新立輥5 日內(nèi)的寬度命中率由原來(lái)的89.6%提升到93.3%,超寬導(dǎo)致的無(wú)合同產(chǎn)品及寬度改判卷數(shù)量明顯下降。

    1.4 頭尾短行程跟蹤對(duì)頭尾超寬的影響

    由于粗軋立輥短行程對(duì)頭部和尾部的動(dòng)作開(kāi)始時(shí)間完全是根據(jù)跟蹤計(jì)算,但是由于短行程作用時(shí)間短,而且軋件在整個(gè)過(guò)程中速度一直變化,特別是在輥道和軋制過(guò)程中,軋件與輥道,軋件與軋輥均存在相對(duì)滑動(dòng),這些也會(huì)造成短行程作用位置不準(zhǔn),從而導(dǎo)致真正作用到軋件上的位置不一定在軋件的頭部和尾部,從而造成頭、尾部寬度不良。

    由于跟蹤不準(zhǔn)造成短行程開(kāi)始時(shí)間早,作用不到軋件頭部,短行程失效,造成成品頭部超寬。

    因此為了保證粗軋頭尾短行程能夠準(zhǔn)確作用到軋件的頭尾,增加短行程的啟動(dòng)條件,不只考慮跟蹤信號(hào)。在軋件進(jìn)鋼之前,粗軋立輥在a0 位置等待,用跟蹤信號(hào)和立輥軋制力信號(hào)共同做為短行程啟動(dòng)條件,這樣可以避免短行程作用太早而導(dǎo)致短行程失效。尾部短行程同樣可以采取這種方式,用跟蹤計(jì)算做為尾部短行程開(kāi)始的條件,作用到尾部短行程的a0 時(shí),保持立輥輥縫不變,直到立輥軋制力消失。通過(guò)這種方式,可以有效的避免短行程早啟動(dòng)和早結(jié)束的情況,保證頭尾寬度。

    短行程的調(diào)節(jié)要考慮精軋是否投用熱卷箱,因?yàn)橥队脽峋硐鋾?huì)頭尾對(duì)調(diào)。短行程的調(diào)節(jié)要根據(jù)收縮量、展寬量進(jìn)行區(qū)分,根據(jù)金屬流動(dòng)最小阻力定律,頭和尾也不同,因此要想保證頭尾寬度,必須細(xì)化頭尾短行程的調(diào)節(jié)。a0 和S 值均為0 不代表等寬軋制,受粗軋立輥和平輥之間的微張力、精軋機(jī)架間微張力和金屬流動(dòng)最小阻力定律的共同作用,即使a0 和S 值均為0,尾部的寬度仍然會(huì)發(fā)生變化,均要根據(jù)最終的成品頭尾寬度進(jìn)行調(diào)整,以最終成品寬度為調(diào)整依據(jù)和調(diào)整方向。

    措施:優(yōu)化粗軋短行程開(kāi)始和結(jié)束邏輯,增加控制條件,避免短行程跟蹤計(jì)算不準(zhǔn)而造成的失效。同時(shí)加強(qiáng)崗位工操作技能和責(zé)任心,對(duì)頭尾寬度曲線異常情況及時(shí)調(diào)整,保證寬度控制精度。

    1.5 優(yōu)化精軋活套控制,改善尾部自由寬展

    1580 軋線精軋是由7 架四輥不可逆軋機(jī)構(gòu)成,軋機(jī)間距5.5m,為了保證軋制穩(wěn)定性,活套的降套方案是根據(jù)尾部的跟蹤計(jì)算,在前一機(jī)架拋鋼前0.4s ~1s 時(shí)降套,可以保證尾部拋鋼穩(wěn)定,但是這也造成了尾部是自由寬展,造成尾部超寬。

    精軋正常生產(chǎn)時(shí),精軋機(jī)架間是微張力控制,從F1-F7 每架軋機(jī)間張力在0.6 兆帕~1.5 兆帕之間,這也造成軋件在精軋軋制過(guò)程中寬度是被拉窄或者不展寬的狀態(tài),但是由于尾部在拋鋼前活套降套,軋件最尾部是自由寬展,這造成尾部3m 超出寬度公差上限值。為此進(jìn)行以下實(shí)驗(yàn):

    (1)經(jīng)過(guò)與自動(dòng)化控制專(zhuān)家溝通,先嘗試調(diào)整粗軋短行程來(lái)將尾部收窄,最后由精軋展寬后,寬度命中,但是通過(guò)調(diào)整短行程,及時(shí)粗軋尾部能夠收窄,但是經(jīng)過(guò)精軋軋制尾部仍超寬,如果中間坯收窄長(zhǎng)度太長(zhǎng),反而成品在尾部的4m ~6m 左右的位置出現(xiàn)窄尺的情況。

    (2)為了驗(yàn)證尾部超寬是由于精軋?jiān)斐?,特意一個(gè)軋程的最后一塊進(jìn)行實(shí)驗(yàn),提前手動(dòng)啟動(dòng)飛剪切尾,保證將中間坯超寬的尾部切除,觀察成品尾部寬度,最終證實(shí)尾部超寬是由于精軋軋制造成的尾部超寬。

    (3)嘗試增加軋機(jī)尾部降速功能,在活套降低后,通過(guò)降速,增加尾部張力來(lái)緩解尾部自由寬展。經(jīng)過(guò)在自動(dòng)化一級(jí)控制上增加軋機(jī)降速塊,經(jīng)過(guò)實(shí)驗(yàn),尾部被拉窄的位置不在末端,而是在尾部10m 左右的位置。

    (4)活套延遲降套,將活套降套的條件不在用尾部跟蹤,而是改用軋機(jī)咬鋼信號(hào),這樣可以保證在軋機(jī)拋鋼前,活套一直提供張力,保證軋件一直被拉窄。但是通過(guò)實(shí)驗(yàn),F(xiàn)1 和F2 軋機(jī)出口軋件厚度均在10mm 以上,尾部拋鋼相對(duì)穩(wěn)定,但是從F3 開(kāi)始,軋件較薄,尾部出現(xiàn)不穩(wěn)定的情況,不易控制,實(shí)驗(yàn)到F4 的時(shí)候,軋件在F4 出口出現(xiàn)了甩尾的情況。

    (5)經(jīng)過(guò)上次實(shí)驗(yàn),精軋F(tuán)1 機(jī)架和F2 機(jī)架仍用拋鋼信號(hào)來(lái)執(zhí)行降套命令,從F3 機(jī)架開(kāi)始活套用尾部位置跟蹤降套,保證活套早于咬鋼信號(hào)0.1s ~0.2s 執(zhí)行降套命令,這樣可以縮短尾部自由寬展的長(zhǎng)度。同時(shí)在降套前,軋機(jī)添加速降斜坡,可以穩(wěn)步的由活套提供的張力轉(zhuǎn)變到由軋機(jī)間提供張力,直到拋鋼,一直有張力作用在軋件的尾部。

    最終措施:結(jié)合自動(dòng)化控制專(zhuān)家,調(diào)整精軋活套控制的穩(wěn)定性,不同機(jī)架采用不同的活套降套方案,通過(guò)增加精軋機(jī)架間的尾部張力控制,緩解尾部寬度控制。

    但是不同的二級(jí)控制系統(tǒng),活套的控制方法均不同,受軋制鋼種、厚度規(guī)格影響,活套穩(wěn)定性均發(fā)生較大變化,在軋制薄規(guī)格時(shí),活套的角度和張力均存在較大的波動(dòng),波動(dòng)會(huì)造成寬度發(fā)生變化,甚至出現(xiàn)軋爛、軋斷的惡劣生產(chǎn)事故,因此活套調(diào)整的硬度、控制方式要根據(jù)鋼種、規(guī)格做更細(xì)化的控制,這也是后續(xù)重點(diǎn)解決方向。

    1.6 添加板坯測(cè)寬儀,提高寬度控制精度

    1580 線原設(shè)計(jì)沒(méi)有定寬壓力機(jī),而且板坯寬度較雜,常規(guī)坯型有4 個(gè),分別是960mm,1030mm,1215mm 和1265mm,成品最大寬度收縮量50mm,而且板坯寬度規(guī)格公差是-5mm ~15mm,導(dǎo)致粗軋寬度模型計(jì)算自學(xué)習(xí)受板坯寬度影響較大。1580 線對(duì)應(yīng)2個(gè)鑄機(jī),品種較多,有冷軋料、普碳鋼、高碳鋼、合金鋼等等,板坯收縮比也均不同,而且坯寬受拉速、換水口等原因?qū)Π迮鲗挾扔绊戄^大,以所以造成1580 線成品寬度不易控制。

    1580 線粗軋立輥控寬主要是根據(jù)坯型寬度和成品寬度來(lái)計(jì)算粗軋立輥每個(gè)道次的側(cè)壓量,所以當(dāng)板坯寬度發(fā)生較大變化后會(huì)影響整個(gè)粗軋控寬模型的參數(shù)自學(xué)習(xí),也會(huì)造成同一寬度層別的成品寬度發(fā)生波動(dòng)。

    為了解決板坯寬度對(duì)模型計(jì)算的影響,決定在加熱爐的上料輥道入口增加板坯測(cè)寬儀,如圖4 所示,測(cè)量每塊入加熱爐板坯的實(shí)際寬度,并將寬度值發(fā)送到二級(jí)控寬模型,參與粗軋控寬計(jì)算,模型可以準(zhǔn)確的根據(jù)板坯寬度和成品寬度計(jì)算粗軋每個(gè)道次的立輥側(cè)壓量,保證粗軋出口中間坯寬度,最終提高成品寬度控制精度。

    由于每塊板坯的寬度均不相同,而且小范圍內(nèi)的寬度波動(dòng)不影響最終的成品寬度,所以板坯測(cè)寬如果在板坯定尺寬度的5mm 范圍內(nèi),就按照板坯的寬度定尺參與粗軋寬度模型的計(jì)算,如果超出此范圍就按照實(shí)測(cè)的寬度進(jìn)行粗軋側(cè)壓量的計(jì)算,這樣可以減少粗軋寬度模型的計(jì)算次數(shù),降低對(duì)粗軋模型自學(xué)習(xí)的影響。

    通過(guò)添加板坯測(cè)寬儀,并將超出板坯定尺寬度5mm 的按照實(shí)際寬度值參與粗軋寬度模型計(jì)算,可以緩解板坯寬度波動(dòng)對(duì)成品厚度的影響,提高成品寬度控制的準(zhǔn)確性。

    2 總結(jié)

    經(jīng)過(guò)寬度問(wèn)題的不斷研究及寬度模型的不斷摸索,得到以下結(jié)論:

    (1)粗軋寬展自學(xué)習(xí)系數(shù)可以用來(lái)輔助動(dòng)態(tài)了解寬度設(shè)備運(yùn)行狀況,如測(cè)寬儀測(cè)量是否存在偏差,立輥磨損狀態(tài)、磨損補(bǔ)償是否合理、板坯寬度是否存在異常等,以保證寬度控制精度。

    (2)粗軋寬展及精軋寬展自學(xué)習(xí)參數(shù)存在一定規(guī)律,可以通過(guò)提前干預(yù)參數(shù)應(yīng)對(duì)突發(fā)問(wèn)題,避免超寬超窄問(wèn)題,測(cè)寬儀故障期間的寬度命中率由前10 日的86.6%提高到了94.68%。

    (3)細(xì)化粗軋寬度分層,可以提高同層別內(nèi)不同寬度的控制精度,相同寬度層別內(nèi)換規(guī)格軋寬軋窄卷數(shù)由之前的15 卷/月以上降低到目前的5 卷/月以?xún)?nèi)。

    (4)立輥磨損系數(shù)在0.0004 時(shí),系數(shù)最為合理,寬度控制基本穩(wěn)定,換立輥后10 日內(nèi)的寬度命中率由89.6%提升到93.3%。

    (5)優(yōu)化短行程開(kāi)始和結(jié)束時(shí)序后,可以保證短行程的有效性,避免出現(xiàn)短行程開(kāi)始和結(jié)束因跟蹤不準(zhǔn)而造成的短行程失效。

    (6)優(yōu)化精軋活套控制方式,不同機(jī)架分別調(diào)整降套的方案和時(shí)序,增加精軋尾部張力控制,緩解帶鋼尾部超寬。

    (7)在加熱爐入口輥道添加板坯測(cè)寬儀,將所有入爐板坯的實(shí)際寬度傳動(dòng)給粗軋二級(jí),參與粗軋寬度模型計(jì)算,可以有效的提高成品寬度控制精度。

    通過(guò)采取以上幾種方法,有效的解決了我廠換立輥后超寬及換規(guī)格容易軋寬、軋窄的問(wèn)題,我廠寬度命中率由2020 年的92.5%提高到了現(xiàn)在的95%,由于整體寬度異常導(dǎo)致的無(wú)合同產(chǎn)品數(shù)量控制到了5 卷/月以?xún)?nèi),寬度控制精度又上新臺(tái)階。

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