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    不同規(guī)格卷煙物理參數(shù)量化關(guān)系研究

    2022-11-21 10:25:36陳闖胡銳方鼎鮑穗許宗保
    煙草科技 2022年10期
    關(guān)鍵詞:卷煙紙濾嘴風(fēng)度

    陳闖,胡銳,方鼎,鮑穗,許宗保

    安徽中煙工業(yè)有限責(zé)任公司技術(shù)中心,合肥市蜀山區(qū)天達(dá)路9號 230008

    煙草制品數(shù)字化設(shè)計(jì)的實(shí)現(xiàn)程度,深刻影響整個(gè)產(chǎn)業(yè)的核心競爭力,并與煙草行業(yè)各類型產(chǎn)品的開發(fā)速度、維護(hù)效率和品質(zhì)控制息息相關(guān)[1]。卷煙圓周、長度、材料、通風(fēng)度、吸阻等物理參數(shù)共同構(gòu)成了一個(gè)互相影響的復(fù)雜系統(tǒng),其相互關(guān)系和影響規(guī)律是進(jìn)行產(chǎn)品設(shè)計(jì)的理論依據(jù),并對卷煙煙氣構(gòu)成、有害成分、感官質(zhì)量等均有顯著影響[2-11]。隨著卷煙創(chuàng)新產(chǎn)品的不斷涌現(xiàn),明確物理參數(shù)量化關(guān)系對于卷煙設(shè)計(jì)尤其是不同規(guī)格卷煙設(shè)計(jì)具有重要理論指導(dǎo)作用和參考意義,因而煙草行業(yè)科技工作者通過特定規(guī)格、特定產(chǎn)品開展了大量研究[12-16],探討了部分因素對卷煙吸阻和通風(fēng)度的影響規(guī)律。近年來科技工作者進(jìn)一步利用達(dá)西定律進(jìn)行卷煙物理參數(shù)量化關(guān)系研究[17-25],對吸阻、通風(fēng)度形成機(jī)理進(jìn)行了深入的探討并建立了相關(guān)量化模型,但在模型中的部分關(guān)鍵參數(shù)中引入了較為復(fù)雜的概念,而相關(guān)概念應(yīng)用不夠廣泛且不便理解,需借助專業(yè)的檢測儀器獲取數(shù)據(jù),同時(shí)研究對象較為單一,不便于技術(shù)人員掌握和應(yīng)用推廣。總之,既往研究在為卷煙設(shè)計(jì)與工藝質(zhì)量管理提供了有益指導(dǎo)的同時(shí),均未建立普遍適用的物理參數(shù)之間的量化關(guān)系模型,在指導(dǎo)不同規(guī)格卷煙產(chǎn)品設(shè)計(jì)方面存在一定的應(yīng)用局限性。

    因此,從卷煙通風(fēng)度、吸阻、卷煙紙透氣度等相關(guān)物理指標(biāo)檢測基本原理出發(fā),利用達(dá)西定律,對卷煙結(jié)構(gòu)、材料、物理參數(shù)進(jìn)行量化關(guān)系上的推導(dǎo)和驗(yàn)證,建立適用于不同規(guī)格卷煙的物理參數(shù)量化關(guān)系模型,以期指導(dǎo)不同規(guī)格卷煙的設(shè)計(jì),對卷煙產(chǎn)品數(shù)字化設(shè)計(jì)進(jìn)行有益的探索,為相關(guān)技術(shù)研究提供一定的理論支持。

    1 物理參數(shù)量化關(guān)系模型的建立

    1.1 基本假設(shè)與變量

    基于卷煙的結(jié)構(gòu)和物理特性,做出以下假設(shè):①接裝紙除通風(fēng)區(qū)域外均不透氣,且抽吸過程中空氣不可壓縮[20-22];②卷煙紙搭口處由于施膠的原因,透氣孔被堵住,視作不透氣;③卷煙在制作過程中,通常會在煙絲段兩端做填充稍密的工藝處理,這種工藝處理對于卷煙整體而言,總體影響較小,因此按文獻(xiàn)[19-25]方法,將煙絲段、濾棒段視作一個(gè)均勻分布的整體。在此基礎(chǔ)上,將卷煙分成4段,如圖1所示,模型建立過程中涉及的變量說明見表1。

    表1 變量注釋Tab.1 Variable annotations

    圖1 卷煙結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure of a unlit cigarette

    1.2 基礎(chǔ)公式

    1.2.1 卷煙紙透氣度

    卷煙紙透氣度[26]計(jì)算公式為:

    式中:T為透氣度(CU);Q為通過被測樣品的氣流量(cm3·s-1);A為測量區(qū)域面積值(cm2);δP為試樣兩面之間的實(shí)際壓差值(kPa)。

    1.2.2 達(dá)西定律

    卷煙各部分空氣流動性質(zhì)符合達(dá)西定律,即卷煙中通過的氣流速度與壓降差、橫截面成正比,與長度成反比[17-25],可表達(dá)為:

    式中:Q為通過被測樣品的氣流量(cm3·s-1);δP為試樣兩面之間的實(shí)際壓差值(kPa);S為測量區(qū)域面積值(cm2);K一般指試樣的滲透系數(shù)(cm2·s-1·kPa-1)。

    1.3 A、B、C 3段氣流量與吸阻的關(guān)系表達(dá)

    根據(jù)卷煙通風(fēng)度、吸阻的概念[27-28],可知A段軸向氣流量為入口端氣流量QM、卷煙紙通風(fēng)量QP、濾嘴通風(fēng)量QF等3部分空氣流量的和,即出口端總氣流量Qout,標(biāo)準(zhǔn)值為17.5 cm3·s-1。B段和C段的軸向氣流量均為入口端氣流量QM與紙通風(fēng)量QP的和,即出口端總氣流量Qout與濾嘴通風(fēng)量QF之差。依據(jù)達(dá)西定律,流量的不同會引起吸阻的變化,利用公式(2)可以得到每段的吸阻,見表2。

    表2 A、B、C 3段氣流量、吸阻Tab.2 Air flow and draw resistance in Sections A,B,C

    1.4 D段氣流量與吸阻的關(guān)系表達(dá)

    由于卷煙紙具有透氣性,縱向上該段紙通風(fēng)在不同長度上呈現(xiàn)出不同的分布,使得軸向上氣流量從入口端氣流量QM到與紙通風(fēng)量QP的合流也在不斷地變化,因而D段是卷煙空氣流動最為復(fù)雜的一段,為便于分析,做出以下數(shù)學(xué)處理:將從氣流入口端到距離為L的D段某截面,平均分為n部分,n為無窮大,假設(shè)縱向上每部分從卷煙紙進(jìn)入的紙通風(fēng)量分別設(shè)定為Q1、Q2、…、Qn,軸向上每部分相鄰截面間的壓差分別為δP1、δP2、…、δPn,如圖2所示。

    圖2 D段中從氣流入口端到某截面的空氣流量示意圖Fig.2 Schematic diagram of air flow from inlet to a certain cross section in Section D

    根據(jù)以上數(shù)學(xué)處理可知:①每部分煙絲段長度為:dL=L/n;每部分卷煙紙透氣部分截面積為:dA=(C-W)×dL。②軸向每部分氣流量則分別為QM、(QM+Q1)、(QM+Q1+Q2)、…、(QM+Q1+Q2+…+Qn-1),縱向累積紙通風(fēng)量(Q1+Q2+…+Qn)即為從氣流入口端到該截面的紙通風(fēng)量QL;③縱向上每部分與卷煙紙外的壓差分別為δP1、(δP1+δP2)、(δP1+δP2+δP3)、…、(δP1+δP2+δP3+…+δPn);軸向累積壓差(δP1+δP2+δP3+…+δPn)即為從氣流入口端到該截面的吸阻δPL。

    根據(jù)卷煙紙透氣度檢測原理和達(dá)西定律,縱向上滿足公式(1),軸向上滿足公式(2),因此可以得到每部分壓差與氣流量的相應(yīng)表達(dá),見表3。

    表3 D段中從氣流入口端到距離L處截面各部分流量、吸阻Tab.3 Air flow,draw resistance of each part from inlet to the cross section at L in Section D

    通過數(shù)學(xué)推導(dǎo),可以得到,從氣流入口端到D段某截面的吸阻δPL、累積紙通風(fēng)量QL與距氣流入口端距離L的關(guān)系表達(dá)式:

    當(dāng)L取值為D段長度LD時(shí),得到D段吸阻δPD、紙通風(fēng)量QP為:

    1.5 卷煙物理參數(shù)量化關(guān)系模型及表達(dá)式匯總

    以上結(jié)果顯示,D段吸阻δPD、紙通風(fēng)量QP均與入口端氣流量QM成一定的比例關(guān)系,且比例關(guān)系均與煙絲滲透系數(shù)K、卷煙紙透氣度T和卷煙結(jié)構(gòu)參數(shù)有關(guān),因此引入通風(fēng)度分布系數(shù)α與吸阻分布系數(shù)β,來建立不同規(guī)格卷煙主要物理參數(shù)的數(shù)學(xué)模型關(guān)系。

    通風(fēng)度分布系數(shù)α表示紙通風(fēng)量QP與入口端氣流量QM的比值,表達(dá)式為:

    吸阻分布系數(shù)β,表示D段吸阻δPD與入口端氣流量QM的比值,表達(dá)式為:

    利用α和β2個(gè)系數(shù),結(jié)合卷煙吸阻、通風(fēng)度的檢測原理,可以得到入口端氣流量QM、紙通風(fēng)量QP、D段吸阻δPD、卷煙紙通風(fēng)度VP、總通風(fēng)度V、吸阻δP的表達(dá)式分別為:

    2 模型驗(yàn)證

    2.1 驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)材料與方法

    2.1.1 儀器

    Quantum Neo綜合測試臺(英國Cerulean公司),KBF240恒溫恒濕箱(德國Binder公司)。

    2.1.2 樣品的準(zhǔn)備

    以安徽中煙工業(yè)有限責(zé)任公司生產(chǎn)的包含不同圓周、濾棒吸阻、通風(fēng)度、卷煙紙透氣度及不同煙絲的卷煙產(chǎn)品7款為基礎(chǔ),每款產(chǎn)品開展4種不同濾嘴通風(fēng)度試驗(yàn),制作樣品28個(gè),主要材料參數(shù)及結(jié)構(gòu)參數(shù)見表4。

    表4 樣品基本設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.4 Basic parameters of test cigarette samples

    隨機(jī)取樣后,分別將煙支樣品和截去濾棒的煙絲段樣品,在恒溫恒濕[溫度(22±1)℃,相對濕度60%±3%]條件下平衡48 h后檢測。

    2.1.3 檢測方法

    按照GB/T 22838—2009相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)[27-30]測量煙支、煙絲段的主要物理指標(biāo),其中煙支主要物理指標(biāo)包含濾嘴通風(fēng)度、紙通風(fēng)度、總通風(fēng)度、吸阻,煙絲段主要物理指標(biāo)包含長度、圓周、全包裹吸阻。

    2.2 模型驗(yàn)證

    甲、乙、丙、丁、戊、己、庚煙絲段400支樣品全包裹吸阻檢測均值分別為0.441、0.449、0.501、0.521、0.546、0.832和0.880 kPa,圓 周 檢 測 均 值 分 別 為2.445、2.449、2.445、2.007、2.011、1.704和1.713 cm,煙絲段長度檢測均值分別為5.968、5.987、5.988、5.881、5.899、6.880和6.893 cm,通過式(2)計(jì)算得到煙 絲 滲 透 系 數(shù)K分 別 為502.29、494.46、444.25、624.16、595.38、639.65和607.37 cm2·s-1·kPa-1。利用表4中煙支參數(shù)及煙絲滲透系數(shù)K計(jì)算結(jié)果,通過式(7)計(jì)算得到通風(fēng)度分布系數(shù)α分別為0.119、0.121、0.135、0.135、0.142、0.229和0.242,通過式(8)計(jì)算得到吸阻分布系數(shù)β分別為0.022、0.022、0.025、0.028、0.030、0.045和0.047。

    利用表4中煙支參數(shù)及K、α、β的計(jì)算結(jié)果,通過式(12~14)分別計(jì)算紙通風(fēng)度、總通風(fēng)度、吸阻擬合值,擬合值與煙支實(shí)際檢測結(jié)果見表5。

    表5 (續(xù))

    表5 煙支檢測與擬合結(jié)果Tab.5 Detected and fitted values of cigarettes

    分別對濾嘴通風(fēng)度VF、紙通風(fēng)度VP、總通風(fēng)度V、卷煙吸阻δP擬合(設(shè)計(jì))值與實(shí)測值進(jìn)行雙樣本t檢驗(yàn),檢驗(yàn)P值分別為0.943、0.759、0.984和0.844,結(jié)果顯示,實(shí)測值與擬合值在0.05水平上沒有顯著差異。并進(jìn)一步進(jìn)行了成對雙樣品t檢驗(yàn),檢驗(yàn)P值分別為0.008、0.004、0.449和0.032,泊松相關(guān)系數(shù)分別為0.999、0.990、0.999和0.993,顯示總通風(fēng)度在0.05水平上沒有顯著差異,而濾嘴通風(fēng)度、紙通風(fēng)度和吸阻3項(xiàng)指標(biāo),雖然存在顯著差異,但差異較小,均在產(chǎn)品質(zhì)量可接受的范圍內(nèi)。同時(shí)考慮到生產(chǎn)過程中不可避免的波動和誤差,結(jié)合泊松相關(guān)系數(shù)均在0.99以上,具有很強(qiáng)的線性相關(guān)關(guān)系,綜合看來可以認(rèn)為擬合結(jié)果與實(shí)際情況符合性較好。

    2.3 不同模型比較

    通過與既往研究建立模型[19-23,25]的比較(表6)可知,既往研究建立的模型研究對象為單一規(guī)格或產(chǎn)品,通過引入大量復(fù)雜概念,利用數(shù)學(xué)統(tǒng)計(jì)方法和不同算法的應(yīng)用,建立基于變量的函數(shù),進(jìn)而通過不同函數(shù)二次建模,得到相關(guān)模型??傮w來說,既往建立的相關(guān)模型存在研究對象單一、研究方法復(fù)雜、概念不便于理解、數(shù)據(jù)獲取難度大等缺點(diǎn),不便于技術(shù)人員掌握和應(yīng)用。而本研究中建立的模型優(yōu)點(diǎn)為,引入的變量均為一般性卷煙物理指標(biāo),數(shù)據(jù)易于檢測和獲取,便于掌握和應(yīng)用。

    表6 不同模型的比較Tab.6 Comparison of different models

    3 模型應(yīng)用

    3.1 考察不同抽吸模式對卷煙物理指標(biāo)的影響

    運(yùn)用本研究中建立的數(shù)學(xué)模型,可以考察不同抽吸模式對卷煙物理指標(biāo)的影響。以ISO標(biāo)準(zhǔn)抽吸模式和加拿大深度抽吸模式(HCI)為例,ISO標(biāo)準(zhǔn)抽吸模式的規(guī)定為:抽吸容量35 mL,抽吸持續(xù)時(shí)間2 s,通風(fēng)孔不堵塞;HCI抽吸模式的規(guī)定為:抽吸容量55 mL,抽吸持續(xù)時(shí)間2 s,通風(fēng)孔完全堵塞[31-32]。兩種抽吸模式的變化,主要是出口端空氣流量Qout的取值由17.5 cm3·s-1增加到27.5 cm3·s-1,濾嘴通風(fēng)度減小至0。以煙絲滲透系數(shù)K為600 cm2·s-1·kPa-1,煙支規(guī)格為長度84(25+59)mm、圓周24.5 mm,濾棒壓降為2 800 Pa,卷煙紙透氣度為60 CU,接裝紙長度為3.4 cm,打孔位置距嘴端1.3 cm卷煙為例,通過模型計(jì)算,得到吸阻與通風(fēng)度變化趨勢見圖3。由圖3可以看出:加拿大深度抽吸模式由于通風(fēng)孔的堵塞,濾嘴通風(fēng)孔不起作用,因而吸阻、紙通風(fēng)度均維持不變,而ISO標(biāo)準(zhǔn)抽吸模式下,吸阻與紙通風(fēng)度均與濾嘴通風(fēng)度呈線性負(fù)相關(guān)關(guān)系。

    圖3 ISO、HCI兩種抽吸模式下吸阻、紙通風(fēng)度與濾嘴通風(fēng)度關(guān)系Fig.3 Relationships between draw resistance and filter ventilation,paper ventilation under ISO and HCI smoking regimes

    3.2 卷煙煙氣流動特性研究

    公式(3)和公式(4)建立了煙絲段長度與紙通風(fēng)量、吸阻的關(guān)系方程,可以對卷煙煙氣流動特性數(shù)據(jù)進(jìn)行推導(dǎo)。以煙絲滲透系數(shù)K為600 cm2·s-1·kPa-1,煙支規(guī)格為長度84(25+59)mm、圓周24.5 mm,卷煙紙透氣度為60 CU,接裝紙長度為3.4 cm,濾嘴通風(fēng)度29%(計(jì)算總通風(fēng)度35.44%)卷煙為例,通過公式(3)和公式(4),得到紙通風(fēng)量、吸阻在長度上的分布數(shù)據(jù),通過軸向總氣流量與截面積的比值計(jì)算空氣流速(表7)。由表7可以看出隨著與卷煙氣流入口端距離的增大,累積紙通風(fēng)量、吸阻、氣體流速呈非線性增大,而分段紙通風(fēng)量呈線性增長,模型擬合結(jié)果與既往研究結(jié)論[20]基本一致,因而通過公式(3)和公式(4)可以對細(xì)支、中支等不同規(guī)格卷煙煙氣流動特性的進(jìn)一步研究提供一定的理論支持。

    表7 紙通風(fēng)量、空氣流速在煙絲段長度上的分布Tab.7 Distributions of paper ventilation and air velocity in tobacco rod

    3.3 數(shù)字化產(chǎn)品設(shè)計(jì)

    本研究中建立的量化關(guān)系模型,明確了不同規(guī)格卷煙的物理參數(shù)量化關(guān)系,理論上能夠指導(dǎo)不同規(guī)格的卷煙產(chǎn)品甚至是創(chuàng)新規(guī)格產(chǎn)品的數(shù)字化設(shè)計(jì)工作。一是通過煙絲滲透系數(shù)K、卷煙紙透氣度T、煙支圓周C及其他結(jié)構(gòu)、材料參數(shù)的輸入,通過模型計(jì)算,得到不同濾嘴通風(fēng)度條件下A、B、C、D各段吸阻及總通風(fēng)度、紙通風(fēng)度,從而實(shí)現(xiàn)卷煙物理狀態(tài)的預(yù)測。二是通過目標(biāo)卷煙的設(shè)計(jì)目標(biāo),可以實(shí)現(xiàn)卷煙數(shù)字化設(shè)計(jì)。以卷煙吸阻作為目標(biāo)為例,通過煙絲滲透系數(shù)K及結(jié)構(gòu)參數(shù)的輸入,得到不同卷煙紙透氣度條件下的通風(fēng)度分布系數(shù)α、吸阻分布系數(shù)β,進(jìn)而得到不同濾嘴通風(fēng)度下的紙通風(fēng)度、總通風(fēng)度及C、D各段吸阻等數(shù)據(jù),依據(jù)最終卷煙吸阻目標(biāo),通過公式(14)得到濾棒設(shè)計(jì)方案,從而完成卷煙數(shù)字化設(shè)計(jì)。

    以長度為97(30+67)mm、圓周為22.0 mm全新規(guī)格、卷煙紙透氣度T為70 CU,煙絲滲透系數(shù)K為600 cm2·s-1·kPa-1,LA、LB、LC、LD分別為1.3、1.7、0.6、6.1 cm,卷煙紙搭口寬度W為0.2 cm的卷煙產(chǎn)品設(shè)計(jì)為例,當(dāng)卷煙吸阻設(shè)計(jì)目標(biāo)為1.2 kPa時(shí),通過模型計(jì)算,得到濾嘴通風(fēng)度與總通風(fēng)度、濾棒吸阻的數(shù)字化設(shè)計(jì)方案(圖4)??梢钥闯觯_(dá)到卷煙吸阻的穩(wěn)定,隨著濾嘴通風(fēng)度的增加,濾棒吸阻呈非線性增長,總通風(fēng)度則呈線性增加,與既往研究及卷煙設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)基本一致。

    圖4 數(shù)字化設(shè)計(jì)方案Fig.4 A digital cigarette design scheme for controlling ventilation

    4 結(jié)論

    ①基于相關(guān)物理指標(biāo)檢測原理,利用達(dá)西定律,分析了卷煙吸阻、通風(fēng)度的組成和相互影響,建立了卷煙的物理參數(shù)量化數(shù)學(xué)模型。建模過程中引入的變量均為一般性卷煙物理指標(biāo),使用的設(shè)備是卷煙常規(guī)檢測儀器,數(shù)據(jù)易于檢測和獲取,便于技術(shù)人員掌握和應(yīng)用。②模型驗(yàn)證結(jié)果顯示濾嘴通風(fēng)度、紙通風(fēng)度、總通風(fēng)度、卷煙吸阻檢驗(yàn)P值分別為0.943、0.759、0.984和0.844,在0.05水平上沒有顯著差異;成對雙樣品t檢驗(yàn)結(jié)果顯示,泊松相關(guān)系數(shù)均在0.990以上,符合性較好。因而通過本文中的方法可以對不同規(guī)格卷煙物理參數(shù)進(jìn)行很好的預(yù)測。③運(yùn)用本研究中建立的模型進(jìn)行卷煙數(shù)字化設(shè)計(jì)及卷煙氣流特性研究的結(jié)果,與既往研究結(jié)論基本一致。

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