風(fēng)門(mén)負(fù)壓法測(cè)阻解決采區(qū)通風(fēng)問(wèn)題研究
——以淮河能源控股集團(tuán)煤業(yè)分公司張集礦西翼采區(qū)為例

李忠敬，代群超

(淮河能源控股集團(tuán)煤業(yè)分公司張集礦， 安徽 淮南 232001)

在礦井通風(fēng)阻力測(cè)量過(guò)程中，使用精密氣壓計(jì)對(duì)系統(tǒng)通路各測(cè)量段兩端的絕對(duì)靜壓和空氣密度進(jìn)行測(cè)定，使礦井通風(fēng)阻力測(cè)量工作變得簡(jiǎn)單。由于測(cè)點(diǎn)標(biāo)高不同，必須將這些不同標(biāo)高的測(cè)點(diǎn)折算成同一標(biāo)高進(jìn)行阻力的計(jì)算，以消除標(biāo)高不同所帶來(lái)的阻力計(jì)算錯(cuò)誤問(wèn)題。在同一標(biāo)高折算中，空氣密度和標(biāo)高差難以做到精確測(cè)量，導(dǎo)致阻力測(cè)定在標(biāo)高折算這一環(huán)節(jié)出現(xiàn)較大的誤差，再者，測(cè)量路線(xiàn)較長(zhǎng)，測(cè)量段較多，這些誤差累加到一起對(duì)整個(gè)測(cè)量數(shù)據(jù)影響較大。測(cè)定絕對(duì)靜壓時(shí)，由于測(cè)定點(diǎn)數(shù)較多測(cè)定距離遠(yuǎn)，兩點(diǎn)測(cè)量時(shí)間間隔長(zhǎng)，測(cè)量很容易受到背景氣壓變化的影響，使測(cè)量值出現(xiàn)失真。遇到背景氣壓波動(dòng)嚴(yán)重時(shí)，直接導(dǎo)致阻力測(cè)量失敗。因此，在使用精密氣壓計(jì)測(cè)阻時(shí)，要克服大氣背景氣壓變化問(wèn)題，就必須盡量縮短兩次測(cè)量阻力點(diǎn)的時(shí)間間隔，來(lái)消除背景氣壓變化帶來(lái)的測(cè)量誤差過(guò)大的問(wèn)題。以上兩個(gè)方面阻力測(cè)量的所產(chǎn)生的問(wèn)題，可通過(guò)風(fēng)門(mén)負(fù)壓測(cè)阻的方法來(lái)解決，對(duì)測(cè)阻結(jié)果進(jìn)行進(jìn)行對(duì)照性修正。

1 風(fēng)門(mén)負(fù)壓測(cè)阻基本原理

風(fēng)門(mén)負(fù)壓測(cè)阻是利用電子精密氣壓計(jì)或U型水柱計(jì)對(duì)關(guān)鍵風(fēng)門(mén)前后負(fù)壓進(jìn)行測(cè)量，測(cè)值加自然風(fēng)壓得出風(fēng)門(mén)兩側(cè)向采區(qū)方向的通風(fēng)壓力。張集礦西翼采區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)示意圖(如圖1所示)，西翼采區(qū)總阻力可以通過(guò)測(cè)量井口超市通中央風(fēng)井下口控風(fēng)墻進(jìn)回風(fēng)側(cè)負(fù)壓，實(shí)現(xiàn)對(duì)西翼采區(qū)總通風(fēng)阻力的的測(cè)量。井口材料超市直接與中央風(fēng)井和一副井井底聯(lián)通，超市支路平均通風(fēng)斷面17 m2，支路上通過(guò)控風(fēng)設(shè)施限制通過(guò)的風(fēng)量，超市支路風(fēng)量170 m3/min，由于通過(guò)超市支路風(fēng)量小、斷面大、風(fēng)流路線(xiàn)短，支路風(fēng)壓的99.9 %都作用在該支路控風(fēng)設(shè)施上。因此，測(cè)量超市支路控風(fēng)設(shè)施兩端的風(fēng)壓差，就得到西翼采區(qū)阻力中的靜壓差。第一，阻力測(cè)量的動(dòng)壓測(cè)量。由于進(jìn)回風(fēng)巷平均風(fēng)速近似相等，風(fēng)速較小，換算成動(dòng)壓后數(shù)值近似相等，阻力計(jì)算中的動(dòng)壓差近似為零。第二，阻力測(cè)量的位壓測(cè)量。由于阻力測(cè)量對(duì)象是關(guān)鍵風(fēng)門(mén)設(shè)施進(jìn)回風(fēng)側(cè)風(fēng)壓差，選取對(duì)象風(fēng)門(mén)是同一標(biāo)高，可以消除由于測(cè)點(diǎn)標(biāo)高不同所帶來(lái)的位壓計(jì)算問(wèn)題。第三，阻力測(cè)量中的自然風(fēng)壓測(cè)量。在整個(gè)阻力測(cè)量通路中，從標(biāo)高最低點(diǎn)算起兩側(cè)巷道，測(cè)量風(fēng)流平均溫度、平均氣壓、平均濕度作為計(jì)算自然風(fēng)壓的主要參數(shù)，巷道坡度變化較大時(shí)，根據(jù)坡度不同分別計(jì)算自然風(fēng)壓。所測(cè)巷道阻力為，該巷道兩端所在風(fēng)門(mén)兩側(cè)通風(fēng)壓力加其自然風(fēng)壓。第四，西二13-1采區(qū)內(nèi)部阻力測(cè)量。如圖1所示，可以通過(guò)測(cè)量西二采區(qū)入口，進(jìn)回風(fēng)聯(lián)巷風(fēng)門(mén)負(fù)壓，得到西二13-1采區(qū)的內(nèi)部阻力230 pa。第五，背景氣壓變化導(dǎo)致測(cè)阻失敗的問(wèn)題的解決。由于“風(fēng)門(mén)負(fù)壓法測(cè)阻”測(cè)定的是關(guān)鍵風(fēng)門(mén)負(fù)壓，測(cè)阻路線(xiàn)短(測(cè)阻距離等于風(fēng)門(mén)間距)、測(cè)阻時(shí)間間隔短，單次測(cè)阻時(shí)間2 min內(nèi)即可完成，所以背景大氣壓變化量非常小，可以忽略不計(jì)。第六，使用風(fēng)門(mén)負(fù)壓測(cè)阻法所測(cè)得的數(shù)據(jù)，可以驗(yàn)證氣壓計(jì)沿程分段測(cè)阻所測(cè)得通風(fēng)阻力的準(zhǔn)確性。如圖1所示，西翼通風(fēng)阻力由井口超市控風(fēng)墻前后負(fù)壓所測(cè)得，通風(fēng)路線(xiàn)ABCD標(biāo)高差為9 m，由于高差小，所測(cè)阻力路線(xiàn)的自然風(fēng)壓可忽略不計(jì)。由串聯(lián)網(wǎng)絡(luò)阻力定律可知，BC段、CD段、DA段，三段通風(fēng)阻力之和等于井口超市控風(fēng)設(shè)施前后負(fù)壓。如果三段阻力測(cè)量數(shù)據(jù)之和與井口超市控風(fēng)設(shè)施負(fù)壓hAB相差過(guò)大，則說(shuō)明在分段測(cè)量阻力過(guò)程中，受背景氣壓變化影響大，致使數(shù)據(jù)不準(zhǔn)確，應(yīng)重新反復(fù)測(cè)量，直至hBC + hCD + hDA≈hAB ，測(cè)量的阻力才能被驗(yàn)證通過(guò)。

圖1 張集礦西二采區(qū)等效通風(fēng)系統(tǒng)示意圖

2 風(fēng)門(mén)負(fù)壓測(cè)阻法測(cè)量西翼采區(qū)阻力分布

2.1 進(jìn)風(fēng)井井筒阻力測(cè)量

進(jìn)風(fēng)井井筒阻力測(cè)量可利用風(fēng)門(mén)負(fù)壓測(cè)阻法進(jìn)行。張集礦中央井主井一副井通風(fēng)系統(tǒng)示意圖(如圖2所示)，一副井作為礦井主要進(jìn)風(fēng)井，進(jìn)風(fēng)量為21 000m3/min，約占礦井總進(jìn)風(fēng)量的47 %。由于主井是礦井唯一提煤井筒，提煤量大，產(chǎn)塵量亦大，為治理粉塵保證礦井進(jìn)風(fēng)空氣質(zhì)量，主井不作為主要進(jìn)風(fēng)井。主井下口東西車(chē)場(chǎng)及-530裝載站皆設(shè)控風(fēng)風(fēng)門(mén)，限制主井進(jìn)風(fēng)量，主井進(jìn)風(fēng)量為1 500 m3/min，約占礦井總進(jìn)風(fēng)量的3 % 。現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)主井下車(chē)場(chǎng)及裝載站加控風(fēng)設(shè)施后，主井上口對(duì)井底車(chē)場(chǎng)F2點(diǎn)總風(fēng)阻為0.689 ku，一副井上口對(duì)井底車(chē)場(chǎng)F2風(fēng)阻為0.005 ku，兩者比值為138∶1。由于主井進(jìn)風(fēng)量小，井筒斷面大，主井井筒本身所產(chǎn)生的阻力可忽略不計(jì)，所以主井下車(chē)場(chǎng)東，控風(fēng)門(mén)前后負(fù)壓差反映了一副井通風(fēng)阻力大小。如表1所示，實(shí)測(cè)主井東車(chē)場(chǎng)風(fēng)門(mén)負(fù)壓hF1F2為700 pa，由于主井和一副井自然風(fēng)壓，和井底車(chē)場(chǎng)通風(fēng)阻力的存在，須將井筒之間加在主井東車(chē)場(chǎng)風(fēng)門(mén)上的的自然風(fēng)壓去除，再減去一副井井底至主井東車(chē)場(chǎng)風(fēng)門(mén)外側(cè)F2點(diǎn)的通風(fēng)阻力,可得到一副井井筒通風(fēng)阻力值。即：一副井阻力 =主井東車(chē)場(chǎng)風(fēng)門(mén)負(fù)壓(700)-自然風(fēng)壓(24)-一副井井底至主井東車(chē)場(chǎng)風(fēng)門(mén)外側(cè)的通風(fēng)阻力(116 pa)= 560 pa。

圖2 利用風(fēng)門(mén)負(fù)壓測(cè)定通風(fēng)阻力原理圖

表1 張集礦一副井通風(fēng)阻力測(cè)定基礎(chǔ)表

2.2 二副井井筒通風(fēng)阻力測(cè)量

二副井井筒通風(fēng)阻力測(cè)量，可通過(guò)利用一副井井筒阻力減去兩井筒之間控風(fēng)風(fēng)門(mén)風(fēng)壓和其井底間通風(fēng)路線(xiàn)阻力進(jìn)行計(jì)算，間接測(cè)出二副井井筒阻力為220 pa(井筒斷面60.8 m2)。由于兩進(jìn)風(fēng)井是主要進(jìn)風(fēng)井，井筒溫度近似相等，井筒之間自然風(fēng)壓為零，井筒之間自然風(fēng)壓可不考慮在二副井井筒阻力測(cè)定中。

2.3 中央風(fēng)井通風(fēng)阻力測(cè)量

由于中央風(fēng)井出口安裝有礦井主要通風(fēng)機(jī)處于連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，無(wú)法從中央風(fēng)井上下口直接進(jìn)行通風(fēng)阻力測(cè)定?，F(xiàn)場(chǎng)采用的測(cè)阻方法是，礦井總的通風(fēng)阻力減去中央風(fēng)井井底至一副井井口的通風(fēng)阻力，即：中央風(fēng)井井筒通風(fēng)阻力 = 測(cè)量礦井主要通風(fēng)機(jī)入口斷面全壓 + 礦井自然風(fēng)壓 - 一副井井口至中央風(fēng)井井底的通風(fēng)阻力=240 pa(含風(fēng)硐阻力)，(中央風(fēng)井井筒井筒斷面38.5 m2)。

2.4 其他關(guān)鍵點(diǎn)通風(fēng)阻力測(cè)量

西翼進(jìn)風(fēng)大巷(含井底車(chē)場(chǎng))、西二采區(qū)內(nèi)部阻力及西翼采區(qū)回風(fēng)阻力通過(guò)關(guān)鍵點(diǎn)風(fēng)門(mén)負(fù)壓法和分段逐點(diǎn)測(cè)定法相結(jié)合的方法進(jìn)行測(cè)定，以提高阻力測(cè)定精度。

3 風(fēng)門(mén)負(fù)壓法測(cè)阻解決張集礦西二采區(qū)用風(fēng)問(wèn)題

西二采區(qū)采場(chǎng)較多，通風(fēng)路程遠(yuǎn)，用風(fēng)量大，通風(fēng)較為困難。優(yōu)化礦井西翼采區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)，查找西翼采區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)存在的各種問(wèn)題，必須對(duì)礦井西翼采區(qū)通風(fēng)路線(xiàn)阻力和風(fēng)阻進(jìn)行精確測(cè)量，利用數(shù)據(jù)分析西翼采區(qū)通風(fēng)所存在的問(wèn)題。

3.1 西二采區(qū)通風(fēng)情況

西二采區(qū)分11槽和13槽兩個(gè)煤層進(jìn)行回采，煤層之間有相對(duì)獨(dú)立的通風(fēng)系統(tǒng)。西二采區(qū)現(xiàn)正在施工的采掘工作面：11槽下采區(qū)1222(1)軌道順槽掘進(jìn)面和運(yùn)順順槽掘進(jìn)，1415(1)采煤工作面。13槽下采區(qū)1421(3)軌道順槽和運(yùn)輸順槽、巖石掘進(jìn)1223(3)底抽巷掘進(jìn)工作面、1221(3)w備用工作面。如表2，西二采區(qū)現(xiàn)供風(fēng)量為10 780 m3/min，最遠(yuǎn)通風(fēng)流程為9 200 m，西二通風(fēng)系統(tǒng)歷經(jīng)多次優(yōu)化調(diào)整后，西二風(fēng)量已趨近最大化。西翼采區(qū)總通風(fēng)阻力1 560 pa，占礦井總阻力2 100 pa的74 %。西翼采區(qū)總回風(fēng)量15 000 m3/min，占中央風(fēng)井總風(fēng)量的60 %。西二采區(qū)實(shí)際用風(fēng)量10 230 m3/min(采區(qū)系統(tǒng)巷道風(fēng)門(mén)及小眼漏風(fēng)未計(jì)算)，有效風(fēng)量利用率達(dá)到95 %，內(nèi)部富余風(fēng)量可調(diào)配空間接近上限。

表2 西二采區(qū)用風(fēng)情況基礎(chǔ)表

3.2 西二采區(qū)面臨的風(fēng)量問(wèn)題

1221(3)W備用工作面即將回采，面臨需風(fēng)量由1 000 m3/min加到2 300 m3/min的加風(fēng)難題，否則將影響1221(3)W的正?；夭?。

3.3 西二進(jìn)風(fēng)路線(xiàn)系統(tǒng)分析

一副井進(jìn)風(fēng)井筒風(fēng)量風(fēng)量約為21 000 m3/min，是二副井進(jìn)風(fēng)量的1.9倍，阻力為560 pa,約占總阻力的19 %。如圖3所示，同為進(jìn)風(fēng)井筒的二副井井筒阻力只有220 pa，僅占一副井通風(fēng)阻力的40 %，風(fēng)量為一副井的50 %。由此可見(jiàn)，二副井通風(fēng)能力沒(méi)有充分發(fā)揮，造成一副井風(fēng)量集中，阻力過(guò)大。如圖3、圖4所示，西二進(jìn)風(fēng)由西翼軌道大巷、平安二號(hào)線(xiàn)和西翼膠帶機(jī)巷進(jìn)風(fēng)。軌道大巷進(jìn)風(fēng)量為7 800 m3/min，西翼膠帶機(jī)巷由于運(yùn)煤過(guò)程的粉塵問(wèn)題，在西二皮帶機(jī)尾加控風(fēng)設(shè)施，將膠帶機(jī)巷進(jìn)風(fēng)量控制在1 600 m3/min。西翼平安二號(hào)線(xiàn)由于運(yùn)輸人員需要，加控風(fēng)設(shè)施后風(fēng)量在6 00 m3/min。從進(jìn)風(fēng)路線(xiàn)風(fēng)量分配可以看出，西二進(jìn)風(fēng)的78 %是從西翼軌道大巷進(jìn)的，風(fēng)量集中，引起進(jìn)風(fēng)路線(xiàn)段通風(fēng)阻力過(guò)大。實(shí)測(cè)西翼進(jìn)風(fēng)段進(jìn)風(fēng)大巷阻力為950 pa，約占總阻力的34 %，而西翼平安二號(hào)線(xiàn)16 m2的平均通風(fēng)斷面進(jìn)風(fēng)量只有600 m3/min，未能發(fā)揮進(jìn)風(fēng)巷的作用是引起進(jìn)風(fēng)路線(xiàn)通風(fēng)阻力過(guò)大的主要原因。

3.4 西二采區(qū)段及回風(fēng)通風(fēng)系統(tǒng)分析

如圖3、圖4所示，西二采區(qū)內(nèi)部通風(fēng)系統(tǒng)可分為11槽系統(tǒng)模塊和13槽系統(tǒng)模塊兩部分組成，分別由兩個(gè)獨(dú)立回風(fēng)系統(tǒng)回至中央風(fēng)井，兩個(gè)模塊共用同一個(gè)進(jìn)風(fēng)系統(tǒng)。西二13槽系統(tǒng)模塊(包含：1421(3)軌、運(yùn)順兩個(gè)掘進(jìn)工作面和1221(3)W備用工作面)主要由西翼13-1巖石回風(fēng)巷回風(fēng)，風(fēng)量為3 600 m3/min。11槽系統(tǒng)模塊由西翼11槽煤層回風(fēng)和西翼11槽巖石回風(fēng)并聯(lián)，作為1415(1)綜采工作面回風(fēng)巷。西二11槽下采區(qū)，兩個(gè)掘進(jìn)工作面和一個(gè)巖巷掘進(jìn)工作面主要由1222(1)底抽巷回風(fēng)和1222(3)底抽巷為其回風(fēng)。從以上分析可以看出，西二13槽系統(tǒng)模塊主要由1條回風(fēng)巷為其回風(fēng)，通風(fēng)阻力650 pa。西二11槽系統(tǒng)模塊主要由3條主要回風(fēng)巷和1條輔助回風(fēng)巷為其回風(fēng)，通風(fēng)阻力260 pa。13槽、11槽回風(fēng)巷個(gè)數(shù)形成了1∶4的不均衡回風(fēng)局面，通風(fēng)阻力也形成了2.5 ∶1的不對(duì)稱(chēng)局面，西翼總回風(fēng)巷對(duì)于增加西二風(fēng)量來(lái)說(shuō)有很大內(nèi)部?jī)?yōu)化的空間。

圖3 西二通風(fēng)系統(tǒng)等效示意圖

圖4 西翼采區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)示意圖(系統(tǒng)優(yōu)化前)

3.5 西翼采區(qū)進(jìn)風(fēng)段、西二采區(qū)段、回風(fēng)段阻力分布

進(jìn)風(fēng)段阻力(包括進(jìn)風(fēng)井筒)：1 600 pa，占總阻力的55 %；西二13槽采區(qū)段阻力：140 pa，占總阻力的5 %；西二11槽采區(qū)段阻力：450 pa占總阻力的15.5 %；西二13槽回風(fēng)巷段阻力：1 160 pa,占總阻力的40 %；西二11槽回風(fēng)阻力：850 pa,占總阻力的29 %。由西翼采區(qū)阻力分布柱狀圖(如圖5所示)可得出，西翼采區(qū)進(jìn)風(fēng)巷阻力是制約西二風(fēng)量提升的主要因素，西翼13槽煤層回風(fēng)巷阻力占比較高40%，影響西二的下一步加風(fēng)工作。由一副井井筒560 pa 、二副井井筒阻力220 pa，可以得出二副井井筒井筒通風(fēng)能力未得到充分發(fā)揮，不能有效地緩解降低西二進(jìn)風(fēng)段阻力。

圖5 西翼采區(qū)阻力分布柱狀圖

3.6 西二降阻加風(fēng)方案

解放-820西翼進(jìn)風(fēng)斜巷風(fēng)門(mén)。一方面，釋放二副井通風(fēng)能力，另一方面降低西翼進(jìn)風(fēng)大巷通風(fēng)阻力；拆除平安二號(hào)線(xiàn)控風(fēng)設(shè)施，使平安二號(hào)線(xiàn)發(fā)揮進(jìn)風(fēng)巷作用，降低西翼進(jìn)風(fēng)巷段阻力；利用1222(3)底抽巷作為西二13槽回風(fēng)使用，以降低西二13槽回風(fēng)段阻力；可考慮-820西翼軌道大巷兼作西二采區(qū)進(jìn)風(fēng)大巷，可將西二進(jìn)風(fēng)大巷阻力降低至原來(lái)的1/2～1/3，可大幅度提升西二采區(qū)風(fēng)量。

3.7 加風(fēng)效果分析

采取方案中第二項(xiàng)“拆除平安二號(hào)線(xiàn)控風(fēng)設(shè)施”后西翼通風(fēng)阻力變化情況如圖4和圖6所示。進(jìn)風(fēng)段控風(fēng)設(shè)施拆除后，進(jìn)風(fēng)段通風(fēng)阻力下降320 pa，下降幅度為11 %,西二13槽回風(fēng)段總阻力上升幅度為40 pa，上升幅度為4.4 %。西二11槽回風(fēng)阻力上升幅度為7.5 %。由此可以看出，進(jìn)風(fēng)阻力下降后回風(fēng)段阻力占比提升，由于回風(fēng)段風(fēng)阻值在短時(shí)間內(nèi)不變，視為固定值，因此降阻后西二風(fēng)量有明顯提升。西二11槽系統(tǒng)模塊風(fēng)量增加350 m3/min，西二13槽系統(tǒng)模塊風(fēng)量增幅為150 m3/min，西二總回風(fēng)量拆除控風(fēng)設(shè)施后增加500 m3/min風(fēng)量增幅為5 %。西二13槽通風(fēng)系統(tǒng)內(nèi)部的兩個(gè)煤巷掘進(jìn)工作面和一個(gè)備用工作面，兩個(gè)掘進(jìn)面進(jìn)風(fēng)側(cè)均有控風(fēng)隔離風(fēng)門(mén)，備用面回風(fēng)側(cè)設(shè)置有控風(fēng)設(shè)施，因此拆除控風(fēng)設(shè)施后，所增加的風(fēng)壓基本都降在掘進(jìn)隔離風(fēng)門(mén)和備用面控風(fēng)設(shè)施上，因此西二13槽采區(qū)系統(tǒng)阻力增加，增幅為40 %。西二11槽通風(fēng)系統(tǒng)內(nèi)部包含3個(gè)掘進(jìn)面和一個(gè)采煤面，3個(gè)掘進(jìn)面進(jìn)風(fēng)側(cè)均有隔離控制風(fēng)門(mén)，唯一只有采煤工作面是唯一連接采區(qū)進(jìn)回風(fēng)的暢通路線(xiàn)，再加上回采過(guò)程中采煤工作面通風(fēng)系統(tǒng)風(fēng)阻值不斷變小，所以11槽增加的風(fēng)量風(fēng)量基本都加在了1415(1)采煤工作面。西二采區(qū)11槽通風(fēng)系統(tǒng)通風(fēng)阻力，在二號(hào)線(xiàn)控風(fēng)設(shè)施拆除后有明顯下降，這種下降原因是由于系統(tǒng)內(nèi)部采煤工作面系統(tǒng)通路風(fēng)阻下降所致，因此，西二11槽回風(fēng)阻力較西二采區(qū)13槽回風(fēng)阻力上升幅度明顯(如圖5所示)。由此可以得到：西二采區(qū)13槽通風(fēng)系統(tǒng)模塊內(nèi)部無(wú)工作面性質(zhì)的風(fēng)流通路，使得其風(fēng)量增幅不大，由于內(nèi)部阻力的增加致使局部通風(fēng)系統(tǒng)的風(fēng)流富余系數(shù)得以提升，從而增加了系統(tǒng)的穩(wěn)定性與可靠性，張集礦西翼采區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)示意圖如圖7所示。

圖6 平二線(xiàn)設(shè)施拆除前后通風(fēng)參數(shù)對(duì)比圖

圖7 張集礦西翼采區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)示意圖

4 結(jié)語(yǔ)

利用風(fēng)門(mén)負(fù)壓法測(cè)量通風(fēng)阻力能夠?qū)崿F(xiàn)阻力的精準(zhǔn)、快速、準(zhǔn)確測(cè)量，可以通過(guò)具體數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)隱伏在礦井通風(fēng)中的各種問(wèn)題，以快速制定針對(duì)性措施解決，同時(shí)使阻力測(cè)量與礦井生產(chǎn)互不干擾，具有很高的推廣應(yīng)用價(jià)值。