雷樂樂,王大雁,王永濤,張斌龍
(1.東華理工大學(xué)土木與建筑工程學(xué)院,江西 南昌 330013;2.中國科學(xué)院西北生態(tài)環(huán)境資源研究院凍土工程國家重點實驗室,甘肅蘭州730000;3.內(nèi)蒙古大學(xué)交通學(xué)院,內(nèi)蒙古 呼和浩特 010070)
凍土是由固體顆粒、冰、液態(tài)水和氣體四種基本成分所組成的非均質(zhì)、各向異性的一種特殊巖土材料[1],由于其組成物質(zhì)的多相性和復(fù)雜性,決定了凍土的工程性質(zhì)是復(fù)雜多變的[2-3]。凍土的室內(nèi)試驗是獲取凍土的物理、力學(xué)參數(shù)的有效途徑,為凍土工程設(shè)計和數(shù)值計算提供依據(jù)。而在進行室內(nèi)試驗時,試樣制備是重要的一環(huán),同樣是制約著室內(nèi)試驗研究發(fā)展的重要因素[4]。由于凍土原狀試樣取樣、保存、運輸以及切削等均存在較大困難,且費用較高,因此現(xiàn)階段主要通過凍土的重塑試樣進行其力學(xué)特性的試驗研究。
目前凍土空心圓柱儀是室內(nèi)研究凍土在車輛荷載等復(fù)雜應(yīng)力路徑下力學(xué)特性的主要儀器,試驗中為實現(xiàn)主應(yīng)力軸方向在垂直徑向平面內(nèi)的連續(xù)旋轉(zhuǎn),其試樣多采用薄壁空心圓柱試樣,而室內(nèi)重塑空心圓柱黏土試樣制樣方法多集中于未凍土研究中,主要有兩類:一類為擊實法,浙江大學(xué)張泉芳等[5]自行研制的擊實器能夠完成對試樣的擊實,但是在擊實過程中試樣尺寸與目標(biāo)含水率、擊實功、分層高度等因素存在相互影響[4];另一類為固結(jié)法,首先由Sheeran等[6]提出,隨后經(jīng)Lin等[7]、紀(jì)玉誠等[8]、沈揚等[9]的研發(fā)與改進,制樣技術(shù)相對成熟,但是試樣在固結(jié)過程中不可避免地會出現(xiàn)土顆粒大小分布不均勻現(xiàn)象,會對試驗結(jié)果產(chǎn)生影響。在凍土試驗研究中,陳敦等[10]、雷樂樂等[11]基于凍土空心圓柱儀(FHCA-300)[12],初步探索了主應(yīng)力軸方向角、應(yīng)力洛德角變化對凍土靜力學(xué)特性的影響,但還未有關(guān)于凍土空心圓柱試樣制樣方法的研究。為此,本文借鑒凍土三軸試驗的制樣方法,依托凍土工程國家重點實驗室現(xiàn)有的制樣條件,自行設(shè)計加工了一套黏土空心圓柱試樣的制樣裝置,基于該裝置,經(jīng)過課題組成員的反復(fù)嘗試,提出了一套切實可行的黏土空心圓柱試樣制樣方法。
該制樣裝置用于制備外直徑100 mm×內(nèi)直徑60 mm×樣高100 mm[9]的空心圓柱試樣,主要由傳力桿、不銹鋼外筒、不銹鋼內(nèi)筒、箍圈、內(nèi)筒帽和帶齒的上下壓頭組成,如圖1所示。加力桿與壓樣機的圓柱形壓頭相接,其作用是將壓力傳遞給帶齒的上壓頭。外筒由三瓣圓弧形不銹鋼金屬片拼接組成,并對不銹鋼外筒的內(nèi)壁刨光,在外面用上、中、下三個緊箍圈固定,這樣不僅保證所制備試樣的完整性,而且便于脫模,減小對試樣的擾動,不銹鋼外筒的內(nèi)直徑為100 mm(與試樣的外直徑相同),外直徑為120 mm,壁厚10 mm(保證制樣過程中提供足夠的剛性外護壁),筒高290 mm(保證一個試樣的松土在人工振搗下能全部裝入制樣筒內(nèi));內(nèi)筒由兩瓣半弧形的不銹鋼金屬片及一個長方形的抽板組成,兩瓣半弧形的不銹鋼的內(nèi)直徑為40 mm,外直徑為60 mm(與試樣的內(nèi)直徑相同),壁厚為10 mm(保證制樣過程中提供足夠剛度的內(nèi)護壁),筒高290 mm;長方形抽板的作用是在脫模時先抽掉抽板,卸掉內(nèi)筒之間的擠壓力,方便內(nèi)筒的脫模,內(nèi)筒的外壁也刨光,便于脫模;帶齒的上下壓頭將加載桿的壓力均勻傳遞至試樣,并使上下表面帶有齒槽,避免切削過程對試樣的擾動。內(nèi)筒帽是一個圓形的金屬蓋,直徑比不銹鋼對瓣內(nèi)筒的直徑稍大,主要是防止裝樣時土樣灑入內(nèi)筒中間。
圖1 制樣裝置各部分示意圖Fig.1 The novel preparation device for remolded hollow cylinder specimen of frozen soil:stainless steel outer cylinder(a);stainless steel inner cylinder(right)and upper pressure head(left)(b);installation form(c)
該裝置的優(yōu)點有:一是對于黏土飽和樣和非飽和樣均可適用;二是制成的試樣上直接形成齒槽,且壓制試樣時用的齒與試驗機上的齒是完全相同的,避免人工切削過程中造成的齒槽寬窄不一、深淺不一的現(xiàn)象;三是通過壓樣機制樣,采用應(yīng)力控制為主、位移速率控制為輔,保證制樣中試樣均勻受力,避免人工擊實過程中試樣受力的不均勻。
但該制樣設(shè)備存在以下幾點不足之處:一是對于粉土和砂土,只有當(dāng)試樣中黏粒含量較高時(一般要大于20%),才能顯著提高制樣的成功率;而對于黏粒含量較低的粉土和砂土樣,目前也可采用該制樣裝置制樣,但需要先將試樣凍結(jié),然后再進行試驗,但會增大對試樣的擾動,后期會進一步改進制樣裝置,擴大該制樣裝置的適用范圍。二是該制樣裝置為不銹鋼材質(zhì),較為笨重,翻轉(zhuǎn)裝置時,存在安全風(fēng)險,后期將會積極探索嘗試使用新材料或改進制樣裝置,既保證裝置的剛度,又提升制樣的安全性。
基于以上的制樣設(shè)備,經(jīng)過反復(fù)探索,提出了凍結(jié)黏土空心圓柱試樣制樣方法,其具體的制樣步驟如下:
(1)制樣準(zhǔn)備工作。根據(jù)室內(nèi)試驗確定的目標(biāo)含水率和干密度,考慮自然風(fēng)干條件下土樣的初始含水量,計算出一個空心圓柱試樣所需的干土質(zhì)量和用水量,同時考慮到制樣過程中土樣的損耗,計算干土質(zhì)量和用水量均需增大3%~5%。為了盡可能地控制各組試驗的初始條件,拌和濕土?xí)r一次性拌和一組試驗的用土量,拌和均勻后,將濕土過5 mm篩使顆粒大小均勻,然后用保鮮袋裝好密封,在密閉的玻璃罐中放置24小時,保證濕土中的含水率均勻分布,如圖2(a)和圖2(b)所示。
(2)安裝制樣裝置。為便于脫模,將上下壓頭帶齒的一邊,以及外筒內(nèi)側(cè)和內(nèi)筒外側(cè)均用凡士林擦拭。隨后將下壓頭放在試驗臺上,齒面朝上,內(nèi)筒拼裝好放置在下壓頭內(nèi);不銹鋼三瓣外筒緊貼下壓頭外側(cè)放好,裝上緊箍圈,旋緊固定螺絲,蓋上內(nèi)筒帽,完成制樣裝置的安裝,如圖2(c)所示。
(3)裝入濕土。稱取一個空心圓柱試樣所需要的濕土質(zhì)量,分層倒入內(nèi)外筒之間,并適當(dāng)振搗,然后將上壓頭裝好,帶齒的一面與土體接觸,完成裝樣。
(4)壓制試樣。為保證試樣受力的均勻性,采用兩頭對稱壓樣,壓樣過程采用應(yīng)力控制為主,位移速率控制為輔的方法,保證兩頭的最大軸向力盡可能相等。經(jīng)過多次的反復(fù)嘗試,發(fā)現(xiàn)當(dāng)正面位移為總位移的85%~88%時,制樣過程中兩頭的最大軸向力比較接近。
(5)脫模。首先抽取內(nèi)筒中間的長方形抽板,卸除部分內(nèi)筒與試樣之間的壓力,然后將兩瓣內(nèi)筒沿試樣內(nèi)壁緩緩向上抽出;拆除外筒上的三個緊箍圈,將三瓣外筒逐一沿試樣外壁緩緩向上抽出;最后將上下壓頭逐一取出,即得到所需的黏土空心圓柱試樣,如圖2(d)所示。
圖2 試樣制備流程圖Fig.2 The process of specimen preparation:soil mixing(a);store mixed soil(b);install the sample making device(c);the hollow cylinder sample(d)
在完成試樣制備后,采用烘干法測定試樣凍結(jié)前后的分層含水率。由于試樣為空心圓柱試樣,較難采用環(huán)刀法測定其干密度,因此采用切削立方體試樣塊配合烘干法測定其干密度,驗證已制備的空心試樣含水率和干密度的均勻性。含水率的測定方法:沿豎直方向?qū)⒄麄€土樣分為20層,每層高度為1 cm,每層取3個測點,將3個測點取平均值作為該層的含水率;測試分3組進行,每組兩個試樣,第一個試樣脫模后立即用保鮮膜包裹嚴(yán)密,再用保鮮袋密封包好,在-30℃的恒溫箱中凍結(jié)24小時;第二個試樣脫模后,立即測定其分層含水率。干密度的測試方法:沿豎直方向?qū)⒄麄€試樣分為5部分,每部分取3個測點,將3個測點取平均值作為該部分的干密度;測試分2組,每組兩個試樣,一個為凍結(jié)前試樣,另一個為凍結(jié)后的試樣。各組試樣凍結(jié)前后的分層含水率和干密度變化如圖3~4所示。
從圖3中可以看出,試樣整體含水率最大差值為0.65%左右,說明試樣的含水率自上而下分布較均勻,各層含水率在凍結(jié)前后變化較小,同時也證實了在快速凍結(jié)條件下,可以有效抑制黏土試樣凍結(jié)過程中的水分遷移,保證試樣凍結(jié)前后整體含水率的均勻性。對于各組試樣,其平均含水率的最大差值為0.30%,說明利用該制樣方法制備的試樣個體間差異性較小。
圖3 試樣從上到下凍結(jié)前后含水率變化情況Fig.3 The distribution of moisture content in prepared specimen
從圖4可以看出,試樣的干密度最大差值為2.80%,主要是由于測試各層干密度的試樣塊為人工切削后,再測量其尺寸,存在一定的測量誤差。但從圖4還可以發(fā)現(xiàn),試樣從上到下干密度均在目標(biāo)值附近呈較小幅值波動,呈較均勻地分布特征,即使經(jīng)歷凍結(jié),試樣的整體干密度變化幅度較小,證明采用該制樣方法制備的試樣整體均勻性較好。
圖4 試樣凍結(jié)前后干密度變化情況Fig.4 The distribution of dry density in prepared specimen
采用凍土空心圓柱儀(FHCA)對所制備的試樣進行力學(xué)特性測定。共開展兩組試驗,分別為試驗數(shù)據(jù)的可重復(fù)性測定、定向剪切試驗(主應(yīng)力軸方向固定在某個方向下的剪切試驗)。兩組試驗的加載過程為:第一階段將所有應(yīng)力參數(shù)加載到應(yīng)力路徑設(shè)定的初始值,如表1和表2所示,穩(wěn)定5 min;第二階段為試驗加載階段,控制中主應(yīng)力系數(shù)b值、主應(yīng)力軸方向角a、平均主應(yīng)力p值和試驗溫度保持不變,最大剪應(yīng)力q值從0開始增加,直至試樣發(fā)生破壞。
表1 試驗應(yīng)力路徑表Table 1 The test stress path
表2 試驗應(yīng)力路徑布設(shè)表Table 2 The test stress path
3.2.1 試驗數(shù)據(jù)的可重復(fù)性測定
為了測定試驗結(jié)果的可重復(fù)性,在-10℃條件下對空心圓柱土樣進行4組定向剪切試驗,每組試驗有兩個平行試驗,分別為試驗一和試驗二。試驗的應(yīng)力路徑如表1所示。
圖5是4組試驗的軸向應(yīng)力-應(yīng)變曲線,從圖中可以看出兩組試驗的應(yīng)力-應(yīng)變曲線均吻合較好,試樣在加載過程中的強度差值最大為1.8%,說明該制樣方法具有較好的可重復(fù)性。
圖5 試驗數(shù)據(jù)可重復(fù)性驗證試驗結(jié)果Fig.5 Test data repeatability test results
3.2.2 定向剪切試驗
為了驗證該制樣方法制備試樣的力學(xué)特性,采用三種不同的試驗溫度:-5℃,-10℃和-20℃,以及兩個不同b值的試驗,具體的試驗方案如表2所示。
圖6為不同溫度下試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線,從圖中可以看出,隨著溫度的降低,凍土的強度會增加,增加的速率有所降低,與凍土三軸試驗結(jié)果較為吻合[1];中主應(yīng)力系數(shù)b值的改變也會使凍土試樣的強度發(fā)生變化。
圖6 不同溫度下應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線圖(δd為軸向偏應(yīng)力,εa為軸向應(yīng)變)Fig.6 The stress-strain curves at different temperature(δd is axial deviatotic stress,εa is axial strain):b=0(a);b=0.5(b)
圖7為加載后的試樣,圖中紅色線表示試樣受到扭剪力的形變量(由于整個加載過程中,試樣下部保持不變,上部施加扭剪力),從圖中可以看出,經(jīng)歷加載后,試樣發(fā)生了較大的扭剪變形,試樣的端部在加載后仍保持較好的狀態(tài),如圖7(b)所示,說明采用該制樣方法可以保證將端部的扭剪力傳遞至整個試樣。
圖7 加載后的試樣圖Fig.7 The specimen after loading:the sample after loading(red line indicate the deformation of the specimen)(a);the sample top after loading(b)
本文對凍結(jié)黏土空心圓柱試樣的制樣方法開展研究,在研發(fā)制樣設(shè)備的基礎(chǔ)上,提出了空心圓柱試樣制樣方法,得出如下結(jié)論:
(1)該制樣方法可以提高制樣效率,減小制樣過程中人為因素的影響,可制備出含水率及干密度均勻、力學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定的凍結(jié)黏土試樣。
(2)對兩個平行制備的凍結(jié)黏土試樣的不同主應(yīng)力軸方向的定向剪切試驗結(jié)果進行了比較,證明了所提出的制樣方法具有良好的可重復(fù)性,可用于進一步系統(tǒng)研究復(fù)雜條件下凍結(jié)黏土的靜、動力學(xué)特性。