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    長輸天然氣管道投產(chǎn)氮?dú)膺\(yùn)移規(guī)律研究

    2022-11-10 03:15:24方磊白道然侯鵬坤王則川
    油氣田地面工程 2022年10期
    關(guān)鍵詞:運(yùn)移投產(chǎn)氮?dú)?/a>

    方磊 白道然 侯鵬坤 王則川

    1新疆油田公司采氣一廠

    2中國石油新疆油田分公司工程技術(shù)公司

    隨著天然氣工業(yè)的發(fā)展,長輸管道投產(chǎn)前需經(jīng)歷清管、通球測徑、試壓吹掃、干燥、氮?dú)庵脫Q等步驟,其中氮?dú)庵脫Q是投產(chǎn)前的重要環(huán)節(jié)[1-2]。若注氮量不夠,容易導(dǎo)致天然氣與空氣混合,形成爆炸;若注氮量過多,則會造成浪費(fèi)。張楠等[3]、付春麗[4]、付先惠等[5]均對天然氣投產(chǎn)前的氮?dú)庵脫Q進(jìn)行了研究,得到混氣段長度與管徑、管長呈正比,管道傾角的絕對值越大,置換時(shí)間越長;金金等[6]研究了注氮濃度、注氮溫度和注氮速度對混氣段長度的影響,并擬合了混氣段長度與注氮速度的關(guān)系式;高書鵬等[7]對管道復(fù)產(chǎn)過程中的氮?dú)膺\(yùn)移規(guī)律進(jìn)行了研究,利用數(shù)值模擬判斷出口處空氣剩余情況。以上研究對于氮?dú)庵脫Q規(guī)律的研究具有重要意義,但多涉及氮?dú)庵脫Q空氣,對于天然氣置換氮?dú)膺^程中的氮?dú)膺\(yùn)移規(guī)律研究較少。此外,隨著大量跨國輸氣管道的建設(shè),管道類型向高鋼級、大口徑、高壓力、高輸量的方向發(fā)展,其投產(chǎn)方式和技術(shù)研究不同于以往輸氣管道?;诖耍阅砐80 管線鋼為例,采用計(jì)算流體力學(xué)的方式驗(yàn)證現(xiàn)場投產(chǎn)數(shù)據(jù),研究大口徑輸氣管道投產(chǎn)過程中的氮?dú)膺\(yùn)移規(guī)律,得到不同條件下的最低注氮管容比,以期為同類型管道的投產(chǎn)提供借鑒意義。

    1 數(shù)學(xué)模型

    天然氣置換氮?dú)馐莾煞N氣體的混合,涉及天然氣運(yùn)移、氮?dú)夂吞烊粴饣旌霞暗獨(dú)膺\(yùn)移推動空氣過程,由于多相流模型中只有一相為可壓縮流體,故采用組分運(yùn)輸模型模擬多相之間的混合和反應(yīng)流動[8-9]。

    式中:ρ為密度,kg/m3;t為時(shí)間,s;div 為散度算法;φi為i組分的體積分?jǐn)?shù);v為氣體速度,m/s;Di為i組分的擴(kuò)散系數(shù);Ri為單位時(shí)間、單位體積下的i組分質(zhì)量,kg/(m3·s);grad 為梯度算法。

    連續(xù)性方程和動量方程如下:

    式中:ui和uj為流體在坐標(biāo)系i方向和j方向上的速度分量,m/s;xi和xj為流體在i方向和j方向上的坐標(biāo),m;τij為黏性應(yīng)力值,Pa;ρ為管道壓力,Pa;Fi為i方向的作用力,m/s2。

    2 模型建立

    2.1 物理模型及網(wǎng)格劃分

    采用二維大尺度模型,管道長度1 000 m,管徑1 422 mm,壁厚25 mm,初始時(shí)刻管內(nèi)的氮?dú)夤苋荼葹?%,即氮?dú)夥獯娑蔚拈L度為80 m(圖1)。天然氣從模型左側(cè)進(jìn)入,推動氮?dú)夂涂諝庀虺隹谝苿印?/p>

    圖1 二維模型示意圖Fig.1 Schematic diagram of two-dimensional model

    采用ICEM 軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分,利用自適應(yīng)網(wǎng)格技術(shù)對近壁面進(jìn)行網(wǎng)格優(yōu)化,在管道入口截面處采用O 型網(wǎng)格,避免網(wǎng)格線夾角過小引發(fā)的網(wǎng)格畸變(圖2)。經(jīng)檢驗(yàn),網(wǎng)格質(zhì)量均在0.8 以上,網(wǎng)格數(shù)量980 078 個。

    圖2 入口截面網(wǎng)格劃分示意圖Fig.2 Schematic diagram of the grid division of the entrance section

    2.2 邊界條件及求解方法設(shè)置

    入口設(shè)置為速度入口,天然氣的體積分?jǐn)?shù)為1;出口設(shè)置為壓力出口;管道內(nèi)壁選擇Wall(壁面)為壁面邊界條件;軸向邊界條件選擇對稱邊界axis(對稱軸);管內(nèi)氮?dú)獾姆獯鎵毫?.02 MPa。

    由于氮?dú)膺\(yùn)移是非穩(wěn)態(tài)流動問題,故選擇SIMPLE 算法進(jìn)行壓力速度耦合求解;壓力、動量、能量方程采用二階迎風(fēng)格式;湍流模型采用標(biāo)準(zhǔn)k-Ω 模型。設(shè)置迭代步長0.001 s,每步最大迭代次數(shù)為50。

    3 模型檢驗(yàn)

    根據(jù)SY/T 5922—2012 《天然氣管道運(yùn)行規(guī)范》,對于管道不同部位,當(dāng)氣頭中氧氣體積分?jǐn)?shù)小于18%,認(rèn)為氮?dú)?空氣混合段到達(dá);當(dāng)氣頭中氮?dú)怏w積分?jǐn)?shù)大于98%,認(rèn)為純氮?dú)舛芜_(dá)到;當(dāng)氣頭中氮?dú)怏w積分?jǐn)?shù)小于98%,認(rèn)為天然氣-氮?dú)饣旌隙蔚竭_(dá),此時(shí)置換完成;當(dāng)天然氣體積分?jǐn)?shù)大于80%時(shí),天然氣投產(chǎn)成功。根據(jù)上述原則,確定管道投產(chǎn)過程中純氮?dú)舛喂苋荼萚10-12]。

    某X80 管線鋼,管徑1 422 mm,設(shè)計(jì)壓力12 MPa,設(shè)計(jì)輸量380×108m3/a,通過現(xiàn)場投產(chǎn)實(shí)踐,驗(yàn)證CFD 模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性。該管道在投產(chǎn)時(shí)設(shè)置的注氮管容比為8%,現(xiàn)場封存壓力0.02 MPa,通過調(diào)節(jié)投產(chǎn)調(diào)節(jié)閥開度控制天然氣流量和速度,保證天然氣氣頭速度穩(wěn)定在7 m/s 左右。利用管道沿線閥室的旁通管道檢測氣頭,預(yù)計(jì)氣頭達(dá)到閥室前約15 min,將閥室放空閥打開至很小開度,以保證聽到氣流聲音,隨后進(jìn)行氣頭檢測,無論是否檢測到氣頭,立即關(guān)閉放空閥,每隔3 min 打開放空閥再進(jìn)行一次氣頭檢測,直到檢測到氣頭為止。根據(jù)現(xiàn)場實(shí)踐,當(dāng)氣頭中氮?dú)怏w積分?jǐn)?shù)小于98%,認(rèn)為天然氣-氮?dú)饣旌隙蔚竭_(dá),置換完成。純氮?dú)鈿忸^到達(dá)管道末端(1 000 m 處)時(shí),管內(nèi)殘存的純氮?dú)夤苋荼葹?.5%,則最低注氮管容比為8%-3.5%=4.5%。

    CFD 設(shè)置與管道投產(chǎn)參數(shù)一致,得到氣體運(yùn)移過程中不同管道位置的純氮?dú)舛喂苋荼龋▓D3)。置換至管道末端時(shí)管內(nèi)殘存的純氮?dú)夤苋荼葹?.1%,最低注氮管容比為4.9%,絕對誤差0.4%,與現(xiàn)場投產(chǎn)結(jié)果基本一致,說明采用CFD 模擬天然氣管道投產(chǎn)中的氮?dú)膺\(yùn)移是可行的。

    圖3 不同管道位置的純氮?dú)舛喂苋荼菷ig.3 Pipe volume ratio of pure nitrogen in different pipe positions

    4 結(jié)果與討論

    4.1 重力作用對氮?dú)膺\(yùn)移的影響

    在注氮管容比8%,封存壓力0.02 MPa,氣頭速度5 m/s 的條件下,考察管徑對氮?dú)膺\(yùn)移的影響,根據(jù)氣頭速度和置換時(shí)間繪制不同管道位置下的氮?dú)庠茍D(圖4)。不同位置的氮?dú)庠茍D大致相同,當(dāng)管道直徑較小時(shí)(711 mm),天然氣以子彈頭形狀楔入前行氮?dú)猓划?dāng)管道直徑較大時(shí)(1 016 mm、1 219 mm 和1 422 mm),由于天然氣與氮?dú)獾拿芏认嗖钶^大,在重力作用下,天然氣逐漸沿管壁上方突進(jìn),而氮?dú)膺\(yùn)移至管壁下方,形成拖尾現(xiàn)象,管徑越大,氣體間的對流擴(kuò)散系數(shù)越大,混氣段長度越長。此外,管徑1 422 mm 的混氣段在置換前期約有50 m,在置換后期約有250 m,說明越靠近管道末端,置換時(shí)間越長,混氣段越長。因此,不能忽略重力對大口徑管道氮?dú)膺\(yùn)移的影響。

    圖4 管徑對氮?dú)膺\(yùn)移的影響Fig.4 Effect of pipe diameter on nitrogen migration

    4.2 初始注氮管容比對氮?dú)膺\(yùn)移的影響

    在管徑為1 422 mm,封存壓力為0.02 MPa,氣頭速度5 m/s 的條件下,考察初始注氮管容比對氮?dú)膺\(yùn)移的影響,根據(jù)氣頭速度和置換時(shí)間繪制不同管道位置下的氮?dú)庠茍D(圖5)。在置換前期(即管道前段)各工況均存在純氮?dú)舛危辉谥脫Q后期(即管道后段),初始注氮管容比為6%和7%的條件下,管內(nèi)的純氮?dú)怏w積分?jǐn)?shù)分別為91.5%和96.5%,參照氣頭檢測原則,此時(shí)管內(nèi)為天然氣和氮?dú)獾幕旌蠚猓瑹o純氮?dú)舛?,說明天然氣已經(jīng)突破,可能與空氣形成爆炸性混合物,存在不安全因素。

    圖5 初始注氮管容比對氮?dú)膺\(yùn)移的影響Fig.5 Influence of initial nitrogen injection pipe volume ratio on mitrogen migration

    統(tǒng)計(jì)氣體運(yùn)移過程中不同初始注氮管容比下的純氮?dú)舛喂苋荼茸兓Y(jié)果見圖6。各工況下的純氮?dú)舛喂苋荼茸兓厔蓊愃疲S著置換時(shí)間的延長,先快速下降后緩慢下降,初始注氮管容比為6%和7%的條件下,純氮?dú)夥謩e在700 m 和800 m處耗盡;初始注氮管容比為8%、9%和10%的條件下,置換結(jié)束時(shí),管道末端仍存在純氮?dú)舛?,分別為0.5%、1.9%和3.3%。因此,在氣頭速度5 m/s 的條件下,最低注氮管容比為8%-0.5%=7.5%,保守取8%,即初始注氮管容比不能小于8%,如小于該值,則天然氣會突破氮?dú)馀c空氣混合,形成安全隱患。

    圖6 不同初始注氮管容比下的純氮?dú)舛喂苋荼茸兓疐ig.6 Variation of pure nitrogen pipe volume ratio under different initial nitrogen injection pipe volume ratio

    4.3 不同氣頭速度對氮?dú)膺\(yùn)移的影響

    在相同管道背壓下,天然氣進(jìn)入管道后的流速在截面上會發(fā)生改變,因此可以用氣頭速度表征流速動態(tài)分布情況。此外,可根據(jù)氣頭速度推算入口對應(yīng)的質(zhì)量流量,直接用于指導(dǎo)現(xiàn)場投產(chǎn)閥門的開度調(diào)節(jié)。在管徑為1 422 mm,封存壓力為0.02 MPa,注氮管容比為8%的條件下,考察氣頭速度對氮?dú)膺\(yùn)移的影響(圖7)。由于重力作用,天然氣沿頂部突進(jìn),氮?dú)庋氐撞客贿M(jìn),隨著氣頭速度的不斷增加,從全管段觀察,這種棱錐形的突進(jìn)效應(yīng)逐漸減弱,轉(zhuǎn)為平滑的弧面形。這是由于速度越大,湍流效應(yīng)越強(qiáng),管道截面上的流速分布越均勻,徑向速率梯度越小,當(dāng)湍流效應(yīng)超過重力作用影響時(shí),混氣段長度減小,突進(jìn)效應(yīng)減弱。

    圖7 氣頭速度對氮?dú)膺\(yùn)移的影響Fig.7 Influence of gas head velocity on nitrogen migration

    統(tǒng)計(jì)氣體運(yùn)移過程中不同氣頭速度下的純氮?dú)舛喂苋荼茸兓?,結(jié)果見圖8。各工況下的純氮?dú)舛喂苋荼茸兓厔蓊愃?,?dāng)氣頭速度為3 m/s 時(shí),純氮?dú)舛卧?00 m 處消失,氣頭速度越快,置換至相同管道位置處的剩余純氮?dú)舛喂苋荼仍酱螅@種趨勢逐漸減弱,最后氣頭速度為12 m/s 和20 m/s 的曲線幾乎重合,說明存在一個最大氣頭速度。從單一氣頭速度看,隨著置換進(jìn)行,純氮?dú)舛喂苋荼炔粩嘞陆?,且下降趨勢逐漸減緩。當(dāng)氣頭速度為5、7、9、12、20 m/s 時(shí),對應(yīng)的最低注氮管容比為7.5%、4.9%、4.4%、4%和4%。

    圖8 不同氣頭速度下的純氮?dú)舛喂苋荼茸兓疐ig.8 Changes in pipe volume ratio of pure nitrogen at different head velocities

    根據(jù)SY/T 5922—2012 中的規(guī)定,輸氣管道干線置換期間的氣頭速度不宜超過5 m/s,對照模擬結(jié)果可知,該規(guī)定的保守性較強(qiáng),因此適當(dāng)增大氣頭速度可節(jié)省全線置換時(shí)間,防止氮?dú)饫速M(fèi),當(dāng)干線較長時(shí),還可避免夜間作業(yè)、夜間行車和惡劣天氣作業(yè)等,具有安全和現(xiàn)實(shí)意義。

    考察不同氣頭速度下天然氣-氮?dú)饣鞖舛魏偷獨(dú)?空氣混氣段的管容比變化(圖9)。從單一氣頭速度看,天然氣-氮?dú)饣鞖舛蔚墓苋荼染S置換距離的增加而增大,隨著置換的進(jìn)行,增長速度逐漸減緩,最后趨于平衡狀態(tài)。從置換距離看,隨著氣頭速度的增加,一方面分子擴(kuò)散和對流擴(kuò)散作用使不同氣體不斷混合,湍流作用提高了氣體間的對流傳質(zhì)作用,混氣段長度減??;另一方面,由于重力作用影響氣體運(yùn)移規(guī)律,導(dǎo)致混氣段長度增加。最終,呈現(xiàn)出隨氣頭速度增加,天然氣-氮?dú)饣鞖舛蔚墓苋荼炔粩鄿p小。

    圖9 不同氣頭速度下的混氣段管容比變化Fig.9 Changes of pipe volume ratio in gas mixture section at different head velocities

    由于氮?dú)夂涂諝獾南鄬Ψ肿淤|(zhì)量相似,兩者對流時(shí)重力作用的影響較小,且空氣側(cè)與管道出口相連,故氮?dú)?空氣混氣段的管容比受氣頭速度的影響不大。

    氣體運(yùn)移過程中純氮?dú)舛喂苋荼鹊淖兓c兩個混氣段管容比的變化相關(guān),隨著氣頭速度增加,氮?dú)?空氣混氣段基本不變,而天然氣-氮?dú)饣鞖舛蔚墓苋荼炔粩嘧冃?,?dǎo)致純氮?dú)舛蔚墓苋荼炔粩嘣黾印?/p>

    5 結(jié)論

    (1)針對大口徑輸氣管道投產(chǎn)中的氮?dú)膺\(yùn)移規(guī)律進(jìn)行了研究,當(dāng)管道直徑較大時(shí),天然氣沿管壁上方突進(jìn),而氮?dú)膺\(yùn)移至管壁下方,形成拖尾現(xiàn)象,說明不能忽略重力對大口徑管道氮?dú)膺\(yùn)移的影響。

    (2)考察了初始注氮管容比和氣頭速度對氮?dú)膺\(yùn)移的影響,當(dāng)初始注氮管容比較小時(shí),無法滿足投產(chǎn)需求;當(dāng)初始管容比為8%時(shí),氣頭速度為5、7、9、12、20 m/s 下,對應(yīng)的最低注氮管容比為7.5%、4.9%、4.4%、4%和4%。

    (3)隨著氣頭速度增加,氮?dú)?空氣混氣段基本不變,而天然氣-氮?dú)饣鞖舛蔚墓苋荼炔粩嘧冃。瑢?dǎo)致純氮?dú)舛蔚墓苋荼炔粩嘣黾印?/p>

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