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      高速公路滑坡對上方鐵塔的影響及處治分析

      2022-11-09 12:57:42劉自強何云勇
      四川建筑 2022年5期
      關鍵詞:堆積體抗滑樁鐵塔

      肖 崗, 沈 樂, 向 波, 劉自強, 何云勇

      (1.四川省公路規(guī)劃勘察設計研究院有限公司,四川成都 610041;2.四川省天晟源環(huán)保股份有限公司,四川成都 610000)

      近年來,四川省高速公路建設不斷向川西高山峽谷區(qū)延伸,如阿壩州地區(qū)的汶川至馬爾康高速公路、馬爾康至久治高速公路、汶川至九寨溝高速公路。受“5·12”汶川大地震的影響,在阿壩州雜谷腦河流域兩岸山體上形成了大量斜坡崩坡積堆積體,走廊帶內的高速公路不可避免的切削山體斜坡,從而誘發(fā)滑坡,威脅斜坡上部其它基礎設施安全運營,如高壓鐵塔、水利工程等。針對此類滑坡危及高壓鐵塔安全運營,已有學者開展了相關工程實踐和研究,取得了一些有價值的成果[1-7]。本文在已有研究成果基礎上,以四川省汶川至馬爾康高速公路某路塹邊坡開挖誘發(fā)滑坡為例,對滑坡成因及穩(wěn)定性進行深入分析,提出滑坡處治方案,提高滑坡上方高壓鐵塔的安全性,研究成果可供同地區(qū)類似工程處治設計提供參考。

      1 滑坡概況

      四川省汶川至馬爾康高速公路理縣樸頭鄉(xiāng)段路線順雜谷腦河谷展布,其中K121+455~K121+555段以半填半挖的形式通過,公路左幅填方高度為9.5m,右幅挖方高度為9m,路基開挖后右側將形成最大高度約40m高邊坡,挖方邊坡長100m。路基開挖后,開挖邊坡主要由崩積、崩坡積塊碎石組成,松散—稍密,局部架空,穩(wěn)定性差,開挖后易滑塌,形成潛在的不穩(wěn)定斜坡體,斜坡上部基巖裸露地段,巖體主要由雜谷腦組變質砂巖夾板巖、千枚巖組成,巖體破碎,完整性差,裂隙較發(fā)育。據調查巖層產狀與坡向相反,對邊坡穩(wěn)定有利,L2、L3為外傾結構面,L2與L3、L4、L5結構面交點落于投影弧外側,結構面組合交線與邊坡呈順向坡組合,對斜坡的穩(wěn)定影響較大,斜坡巖體易崩塌與掉塊?!?·12”地震時崩塌落石次生災害發(fā)育,存在變形松動巖體,調查期間遇余震及大風、暴雨時偶有崩塌落石發(fā)生,巖體穩(wěn)定性也較差,若遇強震,仍有可能發(fā)生大面積崩塌、落石。

      高速公路建設期的雨季某日突降大暴雨,K121+455~K121+555段右側坡體表層滑塌,形成滑坡,導致坡上高壓輸電線鐵塔基礎漏空,鐵塔向外傾斜,如圖1所示,滑坡后壁鐵塔下滑明顯,形成高2~3m錯臺,坡表較為凌亂,植被破壞嚴重。據調查發(fā)現,后緣以上邊坡為基巖,滑動范圍未繼續(xù)向坡體以上以及邊坡深部發(fā)展,為淺表牽引式拉裂滑移破壞模式。

      圖1 高速公路路塹滑坡現場

      2 滑坡成因分析

      滑坡的形成和發(fā)展是各種自然因素疊加的結果,主要原因有:

      (1)受“5·12”汶川大地震的影響,在阿壩州雜谷腦河流域兩岸山體上崩塌、落石等次生災害較發(fā)育,在山體形成大量斜坡坡表、坡腳堆積崩積及崩坡積堆積體,對高速公路路基開挖邊坡穩(wěn)定性影響較大。汶川至馬爾康K121+455~K121+555段堆積體斜坡坡度30°~40°,植被稀疏,由塊碎石構成,結構松散,呈松散—稍密狀,堆積物厚度較大,厚度5~30m,路線從堆積體前緣通過;堆積體下部為雜谷腦組(T2Z)、上部為侏倭組(T3zh)地層,巖性為變質砂巖與板巖互層,受構造影響強烈,坡面巖體風化、卸荷裂隙發(fā)育,巖體破碎,巖體多被切割成塊狀,部分巖體松動變形。斜坡區(qū)分布大量崩坡積松散堆積物,為滑坡的形成提供了物源基礎。

      (2)滑坡區(qū)坡度較陡,坡度為30°~40°,上部為陡坎,下部邊坡的臨空面較大,在地形上為滑坡提供了活動空間。

      (3)降雨是主要的激發(fā)因素。邊坡區(qū)降水量集中在5—9月,占全年降水量的69%,5—9月是降水高峰期,每年雨季開始和臨近結束有兩次大的降水過程。2016年5月24日起,理縣強降雨。如此大的降雨量使得地表水入滲,加載斜坡,降低土體的力學強度,從而誘發(fā)邊坡進一步發(fā)生牽引式滑塌。

      3 滑坡設計計算分析

      3.1 滑坡定性分析

      汶川至馬爾康高速公路K121+455~K121+555段挖方路基沿雜谷腦河左岸展布,雜谷腦河左岸斜坡坡度一般30°~60°不等,植被稀疏,主要為低矮灌木,斜坡大部基巖裸露,由三迭系中統(tǒng)雜谷腦組變質變質砂巖夾板巖、千枚巖組成。受“5·12”汶川大地震影響,斜坡巖體裂隙發(fā)育,完整性較差,巖體多被切割成塊狀,局部斜坡崩塌落石較發(fā)育,崩塌距路基較近,對路基有較大影響。崩塌物堆積于斜坡坡腳處的塊碎石松散,淺層穩(wěn)定性較差,易垮塌和滾落,堆積坡體現狀條件下整體較穩(wěn)定。

      由于堆積體多為碎石土,透水性較好,利于地表水下滲,雨季集中降雨使得大量地表水下滲,降低了土體的抗剪強度。同時,使得邊坡土體達到飽和狀態(tài),特別是淺表層,增加了坡體荷載,高速公路路基開挖使得邊坡前緣臨空面加大,降低了抗滑力,從而導致局部段落發(fā)生多次淺表層牽引式滑坡。

      綜上所述,高速公路K121+455~K121+555段為大型崩坡積堆積體,坡體主要由碎石土組成,堆積體整體處于穩(wěn)定狀態(tài),但淺層穩(wěn)定性差,開挖擾動易失穩(wěn)。該段受降雨影響已發(fā)生淺層滑坡,滑坡高度不大,未發(fā)現繼續(xù)向后緣及兩側擴大滑移范圍的跡象。邊坡破壞模式為淺層牽引式滑移破壞模式,應根據滑坡穩(wěn)定性計算結果,提出該處滑坡的處治方案,確?;律戏礁邏狠旊娋€鐵塔的安全性。

      3.2 滑坡推力計算

      鑒于該堆積體整體穩(wěn)定,但淺表層穩(wěn)定性較差,特別是前緣滑塌較為嚴重,有向深部發(fā)展的趨勢。經綜合分析,前緣是控制滑坡穩(wěn)定的關鍵,因此定量計算重點針對前緣潛在失穩(wěn)部分選取不利面,開展邊坡在天然、地震和暴雨工況下的穩(wěn)定性驗算及下滑推力計算。

      假定該邊坡潛在滑面為折線型,采用JTGD30-2004《公路路基設計規(guī)范》推薦的公式對滑坡的穩(wěn)定性進行計算,因滑坡區(qū)沒有地下水的賦存條件且區(qū)內抗震設防烈度為Ⅶ度,故不考慮地下水的動靜水壓力的影響。

      根據滑坡體上的鉆孔勘探成果,滑體內物質主要由碎石土組成,石質成份以板巖及變質砂巖為主,少量千枚巖,結構以松散—稍密狀為主。在鉆孔內未見明顯的軟弱夾層,根據地表形態(tài)及巖土界面分析,潛在滑坡的滑動帶位于碎石土內部,主要受滑體斜坡坡度及臨空面的控制,在坡度較陡段產生進一步的牽引式滑移破壞,于坡腳處剪出。

      滑坡計算參數結合地勘資料、地區(qū)經驗值和該段邊坡淺表層已滑移失穩(wěn)部分進行反算,并考慮不同深度的密實程度適當調整取值。如表1所示,天然狀態(tài)下根據堆積體物質成分的組成,粗、巨礫的含量及原巖來源,堆積體綜合采用天然狀態(tài)下的容重取21kN/m3,暴雨狀態(tài)下的容重取22kN/m3,目前邊坡淺表層滑坡處于極限平衡狀態(tài),穩(wěn)定性系數取1.05進行反算。暴雨工況下的c、φ值再利用天然工況反算得到的c、φ值進行適當折減。

      表1 滑坡計算參數

      滑坡穩(wěn)定性系數Kf為式(1)。

      (1)

      式中:Rn=Nntanφn+cnLn;

      Ψj為第i塊段的剩余下滑力傳遞至第i+1塊段時的傳遞系數(j=i),即:Ψj=cos(αi-αi+1)-sin(αi-αi+1)tanφi+1;ci為第i條塊內聚力kPa;φi為第i條塊內摩擦角(°);Li為第i條塊滑面長度m;αi為第i條塊滑面傾角(°)。

      按傳遞系數法計算,下滑力計算為式(2):

      Pi=Pi-1·Ψ+Ks·Ti-Ri

      (2)

      式中:Pi為第i條塊的推力kN/m;Pi-1為第i條塊的剩余下滑力kN/m。

      下滑力Ti:Ti=Wisinαi

      抗滑力Ri:Ri=Wicosαi-Nitanβisin(αi-βi)tanφi+ciLi

      Wi為第i條塊的重量kN/m;Ni為第i條塊滑動面的法向分力kN/m;βi為第i條塊水平傾角(°)。

      經計算,潛在滑坡在天然工況下的穩(wěn)定系數為1.05~1.09,暴雨工況下的穩(wěn)定系數為1.03~1.04。各工況不利潛在滑面剩余下滑力計算值見表2。

      表2 滑坡推力計算結果

      3.3 滑坡處治設計

      為確保垮塌邊坡整體安全和上方高壓鐵塔穩(wěn)定,設計采取應急處治和永久處治相結合的方式進行防護。

      應急治理方案為:反壓滑塌坡體前緣、填補鐵塔漏空基礎,同時用纜繩固定鐵塔。

      滑坡永久治理方案如圖2所示,先對塔基下方采用C20混凝土填補加固,漏空位置采用C20泵送混凝土進行填補。對坡面進行掛網噴漿封閉,坡口設置環(huán)形截水溝,避免地表水下滲。坡腳設錨拉抗滑樁,樁間掛擋土板??够瑯俄敳捎?∶0.75放坡,其邊坡采用錨索框架梁加固。設計盡量提高抗滑樁頂標高以減小邊坡開挖量,但同時帶來了抗滑樁懸臂段過長的問題,因此在每根樁的樁頂設2根6束φ15.2mm的錨索,懸臂段長度達到15m及以上的樁的懸臂段中點設1根6束φ15.2mm錨索,以限制樁頂位移。每根錨索的設計拉力775kN,實際張拉至設計拉力的50%~70%,按400kN鎖定??够瑯恫捎萌斯ね诳祝F澆C25鋼筋混凝土。樁長小于28m的,樁身截面采用2.0m×3.0m;樁長不小于28m的,樁身截面采用2.5m×3.5m。施工抗滑樁時,先跳槽施工鐵塔下方抗滑樁;施作樁體錨索時,待所有抗滑樁施工完畢后,施作樁頂兩束錨索,鐵塔下方抗滑樁樁頂錨索先實施,再開挖樁前土體施作樁身錨索。坡面采用框架錨索防護,錨索采用4束φ15.5mm,長20m,錨固段8m。

      圖2 滑坡永久處治方案設計

      為驗證該滑坡處治設計效果,對錨索樁板墻進行了現場監(jiān)測,如圖3所示,在錨索錨固段布設了錨索測力計,在抗滑樁樁身布設了鋼筋應變計、混凝土應變計,樁后布設了土壓力盒。圖4為該處滑坡處治施工完成后的照片,結合監(jiān)測數據,整個滑坡處于穩(wěn)定狀態(tài),保障了滑坡上方鐵塔安全運營。

      圖3 滑坡現場監(jiān)測設計

      圖4 滑坡處治完成現場

      4 結束語

      四川省高速公路建設不斷向川西高山峽谷區(qū)延伸,如阿壩州地區(qū)的汶川至馬爾康高速公路,受“5·12”汶川大地震的影響,在阿壩州雜谷腦河流域兩岸山體上形成了大量斜坡崩坡積堆積體,走廊帶內的高速公路不可避免的切削山體斜坡,從而誘發(fā)滑坡,威脅斜坡上部其它基礎設施安全運營,如高壓鐵塔、水利工程等。本文以四川省汶川至馬爾康高速公路某路塹邊坡開挖誘發(fā)滑坡為例,從堆積體物源、高速公路邊坡開挖形成臨空面和強降雨等方面分析了滑坡的成因,開展了滑坡穩(wěn)定性分析和下滑推力計算,給出了較為合理的滑坡處治設計方案,并對滑坡支護結構進行了監(jiān)測,提高了滑坡上方高壓鐵塔的安全性,研究成果可供同地區(qū)類似工程處治設計提供參考。

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