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    東濮凹陷西斜坡帶優(yōu)質(zhì)砂巖熱儲特征研究

    2022-11-08 04:28:16賀婷婷隋少強(qiáng)張海濤
    地質(zhì)與資源 2022年5期
    關(guān)鍵詞:東濮長垣館陶

    賀婷婷,談 心,隋少強(qiáng),章 惠,張海濤

    1.中石化集團(tuán)新星石油有限公司 新能源研究院,北京 100083;2.中國石化國際石油勘探開發(fā)有限公司,北京 100029

    0 前言

    東濮凹陷位于渤海灣盆地南緣臨清拗陷的東南部,呈長條形北北東向展布,形態(tài)南寬北窄,凹陷內(nèi)缺失侏羅系、白堊系,古近紀(jì)地層直接覆蓋在三疊系及更老的地層之上.東濮凹陷內(nèi)斷層發(fā)育,整體呈現(xiàn)“兩凹一隆一斜坡一斷階”構(gòu)造格局,自西向東可進(jìn)一步劃分為西部斜坡帶、西部次凹帶、中央隆起帶、東部次凹帶及蘭聊斷裂帶等5個(gè)次級構(gòu)造單元[1],西部斜坡帶構(gòu)造走向與東濮凹陷主要構(gòu)造的延伸方向一致[2].長垣市主城區(qū)構(gòu)造上位于東濮凹陷西部斜坡帶(圖1),長垣斷裂從城區(qū)東側(cè)經(jīng)過,研究表明長垣斷裂西側(cè)蘊(yùn)藏著豐富的地?zé)崴Y源.隨著地源熱泵技術(shù)的成熟,水熱型地?zé)崮苤苯永谜焖倨占埃?].目前豫東北地區(qū)的范縣、南樂、清豐、濮陽、開封、蘭考等地區(qū)的地?zé)豳Y源開發(fā)程度較高,開發(fā)效果顯著.如蘭考地區(qū)館陶組砂巖熱儲底板埋深2 000 m左右,水溫基本大于70℃,水量大于120 m3/h;范縣奧陶系灰?guī)r熱儲頂板埋深約1 500 m,水溫約60℃,水量120 m3/h.而長垣地區(qū)地?zé)豳Y源的研究尚處于起步階段,開發(fā)程度不高,前期已開發(fā)的新近系明化鎮(zhèn)組砂巖熱儲地?zé)峋a(chǎn)過程中存在出砂嚴(yán)重和回灌困難的問題,無法滿足長垣地區(qū)供暖需求.因此需要綜合進(jìn)行區(qū)域構(gòu)造特征分析、熱儲精細(xì)解剖及地溫場分布規(guī)律研究,弄清長垣市優(yōu)質(zhì)砂巖熱儲地?zé)岬刭|(zhì)特征,優(yōu)化探井設(shè)計(jì),為進(jìn)一步證實(shí)東濮凹陷西部斜坡帶的地?zé)峥碧介_發(fā)潛力奠定基礎(chǔ),進(jìn)而為豫東北地區(qū)地?zé)峁┡B片開發(fā)提供典型范例.

    1 區(qū)域地質(zhì)特征

    1.1 構(gòu)造

    東濮凹陷位于渤海灣盆地南部,是新生代地殼水平拉張應(yīng)力作用下逐漸裂解斷陷而形成的雙斷式凹陷,以結(jié)晶變質(zhì)巖系及其上地臺構(gòu)造層為基底.印支—燕山期,強(qiáng)烈的構(gòu)造運(yùn)動令地殼抬升,遭受剝蝕,凹陷主要特征是邊斷陷邊沉積;喜馬拉雅期,斷陷盆地向凹陷盆地轉(zhuǎn)化,形成了現(xiàn)今的構(gòu)造格局①河南省地質(zhì)調(diào)查院.河南省地?zé)豳Y源現(xiàn)狀調(diào)查評價(jià)與區(qū)劃.2015..東濮凹陷在演化過程中受到斷層活動的控制,表現(xiàn)出明顯的階段性活動特征[4].東濮凹陷內(nèi)部發(fā)育3條主控大斷裂,自西向東分別為長垣斷裂、黃河斷裂和蘭聊斷裂(圖2,剖面線見圖1).

    圖1 東濮凹陷構(gòu)造分區(qū)圖Fig.1 Tectonic division map of Dongpu Sag

    圖2 東濮凹陷地質(zhì)剖面Fig.2 Geological section across Dongpu Sag

    長垣斷裂屬蘭聊深斷裂帶西側(cè)的邊界斷裂,物探及鉆孔資料揭示,該斷層切割古生界至新近系,構(gòu)成內(nèi)黃隆起與東明斷陷的邊界,并對兩構(gòu)造單元的形成和發(fā)展具有控制作用[5].長垣斷裂從長垣城區(qū)東側(cè)經(jīng)過,走向北北東,是西升東降的正斷層,斷至館陶組底部,斷層西部古近系地層較薄,有利于深部熱源直接通過中生界地層傳導(dǎo)[5].長垣斷裂形成于燕山期,喜馬拉雅期有繼承性活動.

    黃河斷裂位于凹陷中部,形成于中生代末或古近紀(jì)早期,為新近紀(jì)活動斷裂.蘭聊斷裂是東濮凹陷的東部邊界斷裂,對東濮凹陷的構(gòu)造演化和構(gòu)造格局有著明顯的控制作用[6],形成于燕山期,是一個(gè)長期活動的斷裂,尤其是喜馬拉雅期活動更為強(qiáng)烈.

    1.2 地層

    新近紀(jì)東濮凹陷構(gòu)造演化進(jìn)入整體拗陷階段,地層沉積較為完整,局部存在不整合接觸.西部斜坡帶新近系整個(gè)區(qū)域均有分布,發(fā)育比較好,自上而下分為明化鎮(zhèn)組(Nm)和館陶組(Ng).

    明化鎮(zhèn)組底板埋深800~1 600 m,地層厚度800~1 300 m,屬于河流相-泛濫平原相砂泥巖沉積體系,下段以曲流河沉積為主,上段以泛濫平原沉積為主[7-8],巖性主要為棕紅色泥巖與淺棕色-灰白色砂巖、細(xì)砂巖堆積形成的互層,分布穩(wěn)定,埋藏較淺,巖石中等—弱壓實(shí),泥巖含量較多.

    館陶組底板埋深1 400~2 200 m,地層厚度200~700 m,東深西淺,南深北淺,為一套河流相沉積.東南部埋藏較深(1 800~2 200 m),巖石中等壓實(shí),巖性為淺灰色砂礫巖夾棕、灰色薄層泥巖,構(gòu)成巨厚層狀—塊狀砂礫巖地層,砂礫巖連通性好[8],儲層物性好,館陶組底部普遍發(fā)育一套底礫巖;北部地區(qū)受區(qū)域構(gòu)造影響,埋藏較淺(1 400~1 800 m),館陶組沉積厚度較薄(200~400 m).根據(jù)構(gòu)造趨勢及南部臨近地區(qū)油氣井資料中長1、長2、長3、長4井地層發(fā)育情況,推測長垣地區(qū)館陶組底面埋深在2 000~2 200 m,館陶組地層厚度500~700 m.

    2 砂巖熱儲特征

    東濮凹陷新近紀(jì)進(jìn)入?yún)^(qū)域性沉降階段,發(fā)育一套以沖積-河流相為主的碎屑巖沉積體系,巖性為黏土巖、砂質(zhì)黏土巖、砂巖、砂礫巖.其層位和厚度受古地形影響,產(chǎn)狀近于水平.區(qū)內(nèi)地?zé)犷愋椭饕獮槌练e盆地埋藏型,發(fā)育層狀砂巖類孔隙型熱儲.

    2.1 明化鎮(zhèn)組砂巖熱儲

    據(jù)長垣市已開發(fā)地?zé)峋Y料,地?zé)峋? 300 m左右,涌水量60 m3/h左右,出井水溫50℃左右,主要熱儲層為新近系明化鎮(zhèn)組砂巖熱儲.取水段1 300 m以淺,砂體發(fā)育程度低,成巖性差,導(dǎo)致地?zé)峋錾皣?yán)重,回灌井回灌效果差,水量小、溫度低.

    長垣地區(qū)2013年地?zé)峁┡?xiàng)目,共完鉆3口地?zé)峋篊YXC1、CYXC2、CYXC3井,井深均為1 300 m,整體發(fā)育曲流河沉積,上部巖性為細(xì)、粉砂巖與泥巖互層,下部為中、細(xì)砂巖與泥巖互層(圖3).取水層為新近系明化鎮(zhèn)組,主要地?zé)衢_采層位在900~1 200 m之間.2013年正式進(jìn)行供暖季供暖,采取一采二灌方式運(yùn)行,生產(chǎn)井為CYXC2井,回灌井為CYXC1井和CYXC3井.運(yùn)行初期CYXC2井采水量最高為80 m3/h,出水溫度為48℃.出砂量0.05 m3/h,較為嚴(yán)重,造成CYXC1、CYXC3井回灌量逐年降低.2013年供暖季回灌量為35 m3/h,回灌壓力為0.95 MPa.2014年采暖季其回灌量為10 m3/h,回灌壓力為0.9 MPa,CYXC2井由于長期出砂,出水量逐漸降低.究其原因主要是對區(qū)域砂巖熱儲地質(zhì)特征認(rèn)識不清,開采的明化鎮(zhèn)組熱儲埋藏較淺,地層成巖性差,砂層中有大量細(xì)微黏土顆粒及細(xì)粉砂.抽水井出砂嚴(yán)重,導(dǎo)致井底沉沙,影響抽水;回灌井內(nèi)回灌層被細(xì)粉砂掩埋,影響回灌.

    圖3 長垣地區(qū)明化鎮(zhèn)組連井對比剖面Fig.3 Correlation of geothermal well profiles of Minghuazhen Formation in Changyuan area

    2.2 館陶組砂巖熱儲

    基于測錄井等資料,結(jié)合區(qū)域沉積特征,開展館陶組砂巖熱儲精細(xì)解剖.館陶組為河流相沉積,埋藏較深,巖石中等壓實(shí),儲層成巖性較好.館陶組上部為細(xì)砂巖與泥巖間互沉積,發(fā)育曲流河道砂體、邊灘沉積;館陶組下部為砂礫巖夾泥巖沉積,發(fā)育辮狀河道砂壩沉積,測井曲線表現(xiàn)為厚層箱狀特征,砂巖厚度大,巖石顆粒粒徑較大,賦水性好.

    根據(jù)與臨井地層對比結(jié)果(圖4),長垣地區(qū)館陶組地層厚度600 m左右,砂地比60%,優(yōu)質(zhì)砂體發(fā)育在館陶組下段,深度1 750~2 200 m,其中又以館陶組底部最優(yōu),砂地比高達(dá)95%.測井二次解釋長2井館陶組底部(1 809~1 999.4 m)大套砂體孔隙度27.4%~28.5%,平均滲透率442 mD,長3井館陶底部(1 836.5~2 027 m)大套砂巖儲層孔隙度26.5%~27.5%,平均滲透率379.3 mD,說明長垣區(qū)域館陶組砂體厚度大,儲層物性好.

    圖4 長垣地區(qū)館陶組砂體連井對比剖面Fig.4 Correlation of sand body wells of Guantao Formation in Changyuan area

    3 地溫分布特征

    在沉積盆地內(nèi),基巖面的起伏形成基底隆起和凹陷格局,對區(qū)域地溫場和地表熱流的分布起著控制作用.基底隆起區(qū)的大地?zé)崃髦荡笥诎枷輩^(qū)的大地?zé)崃髦担?],構(gòu)造發(fā)育部位熱流值也相對較高,而地溫梯度的分布與大地?zé)崃鞣植夹螒B(tài)類似.測井溫度資料是研究地溫梯度分布的主要依據(jù)[10-11].研究表明東濮凹陷地溫隨埋藏深度增加而增大,具線性變化特征.東濮凹陷地溫梯度大致分布在2.6~4.63℃/hm之間,平均3.24℃/hm.地溫梯度分布與東濮凹陷構(gòu)造走向一致,總體分布特征是中央隆起帶高,地溫梯度3.3~3.7℃/hm,西部斜坡、西部次凹、東部次凹和蘭聊斷裂帶相對較低,分布在2.8~3.2℃/hm之間,并且凹陷南部地溫梯度高于北部[12].

    結(jié)合地溫測溫等資料,開展長垣地區(qū)地溫場分析.區(qū)域恒溫層平均深度約25 m,溫度16℃.根據(jù)區(qū)內(nèi)鉆孔水溫(測溫)和恒溫帶地溫資料計(jì)算地溫梯度,計(jì)算公式如下:

    式中:ΔT為地溫梯度(℃/hm),Tn為井口水溫(℃),T0為恒溫帶溫度(℃),Hn為取水段平均深度(m),H0為恒溫帶深度(m).

    CYXC1井試水井口溫度50℃,取水段井深929~1 265 m,推算長垣地區(qū)區(qū)域地溫梯度3℃/hm左右,與區(qū)域地溫認(rèn)識一致.據(jù)此推測長垣地區(qū)館陶組底部優(yōu)勢取水段1 800 m以深溫度65℃以上,熱儲溫度高.

    4 館陶組探井部署

    綜合考慮區(qū)域構(gòu)造、熱儲和地溫場特征,長垣城區(qū)地?zé)豳Y源優(yōu)越.結(jié)合市場需求情況,在長垣前期地?zé)犴?xiàng)目西側(cè)部署一口生產(chǎn)井(CYTC1)和一口回灌井(CYTG2).

    生產(chǎn)井CYTC1井完鉆井深2 176 m,完鉆層位為古近系東營組,館陶組頂深1 480 m,底深2 125 m.

    錄井結(jié)果顯示明化鎮(zhèn)組上部為黃色黏土巖和棕黃色細(xì)砂巖不等厚互層,下部以棕黃色泥巖和淺棕色細(xì)砂巖呈不等厚互層為主,自然電位曲線泥巖段較平直,砂巖段呈箱狀、鐘型低幅負(fù)異常,整體表現(xiàn)為曲流河沉積特征.館陶組上部巖性為淺棕色細(xì)砂巖與棕紅色泥巖呈不等厚互層,測井曲線呈中高幅箱形、鐘型,為曲流河“泥包砂”的正旋回沉積,砂體厚度相對較小、連通性相對較差;館陶組下部巖性為灰白色砂巖夾灰色泥巖,底部見灰白色砂礫巖,發(fā)育辮狀河“砂包泥”的正旋回沉積,砂體厚度大、連通性好,測井曲線表現(xiàn)為厚層箱型高幅負(fù)異常(圖5).測井解釋結(jié)果顯示館陶組下部熱儲發(fā)育,砂體厚度較大,館陶組熱儲總厚度387 m,平均孔隙度22.6%.根據(jù)錄井剖面、測井曲線、熱儲厚度及物性資料,結(jié)合市場需求,使用基于地層系數(shù)的儲層分類評價(jià)方法優(yōu)化取水段綜合確定CYTC1井取水段1 766~2 125 m,試水結(jié)果顯示水溫73℃,水量122 m3/h,極大地節(jié)約了成本,取得了良好的應(yīng)用效果.

    根據(jù)該井產(chǎn)出剖面測井原始資料的計(jì)算機(jī)處理結(jié)果,參考地質(zhì)、鉆井、完井測井及生產(chǎn)情況等資料進(jìn)行綜合解釋分析,在深井抽水泵抽水生產(chǎn)條件下,確定了兩套主力產(chǎn)水層和兩套次產(chǎn)水層(圖5),位于館陶組中下部,尤其館陶組底部產(chǎn)水量大.其中,1 765.5~1 790.9 m井段流量曲線有較明顯地抬升,分析認(rèn)為該層段產(chǎn)水,通過流量曲線計(jì)算此段產(chǎn)水285.81 m3/d,占總產(chǎn)水量的13.83%,為次產(chǎn)水層;1 917.8~1 942.9 m井段流量曲線幅度明顯抬升,分析認(rèn)為該層段產(chǎn)水,通過流量曲線計(jì)算此段產(chǎn)水170.49 m3/d,占總產(chǎn)水量的8.25%,為次產(chǎn)水層;2 062.0~2 094.9 m井段流量曲線有大幅度明顯抬升,分析認(rèn)為該層段產(chǎn)水,通過流量曲線計(jì)算此段產(chǎn)水468.99 m3/d,占總產(chǎn)水量的22.69%,為主產(chǎn)水層;2 097.0~2 125.0 m井段流量曲線有較明顯地抬升,分析認(rèn)為該井段產(chǎn)水,通過流量等曲線計(jì)算此段產(chǎn)水389.57 m3/d,占總產(chǎn)水量的18.89%,為主產(chǎn)水層.

    圖5 CYTC1井測井曲線與產(chǎn)能測試對比Fig.5 Logging curve interpretation and productivity test of CYTC1 well

    在相鄰地區(qū)部署實(shí)施的回灌井CYTG2井,完鉆井深2 252 m,試水水溫76℃,水量126 m3/h,進(jìn)一步證實(shí)了東濮凹陷西斜坡帶的地?zé)峥碧介_發(fā)潛力.2020年CYTC1、CYTG2井正式進(jìn)行供暖季供暖,目前保持采灌平衡的狀態(tài),CYTC1井采水量為80 m3/h,出水溫度為75.4℃,基本不出砂;CYTG2井回灌量為80 m3/h,回灌無壓力,運(yùn)行狀況良好.

    5 地?zé)豳Y源量評價(jià)

    采用“熱儲體積法”對長垣地區(qū)館陶組砂巖熱儲進(jìn)行地?zé)豳Y源量精細(xì)評價(jià),熱儲體積法是目前用于計(jì)算層狀熱儲地?zé)崽锏責(zé)豳Y源量使用最為廣泛的一種方法[13],主要用于計(jì)算熱儲中儲存的熱量,即熱儲及流體范圍內(nèi)的靜態(tài)儲量的估算,能估計(jì)地?zé)崽锏責(zé)豳Y源潛力[14-15].本次計(jì)算不考慮水運(yùn)移產(chǎn)生的熱量輸運(yùn),不考慮流體的側(cè)向補(bǔ)給、越流補(bǔ)給[16-17].在進(jìn)行地?zé)豳Y源評價(jià)時(shí),對于大型沉積盆地的新生代砂巖,當(dāng)孔隙度大于20%時(shí),熱儲回收率定為0.25[18].地?zé)豳Y源量計(jì)算時(shí)涉及到的參數(shù)包括熱儲面積、熱儲有效厚度、熱儲平均溫度、巖石孔隙度、巖石和水的比熱容等.計(jì)算公式如下:

    式中:QR為地?zé)豳Y源量(J);A為熱儲面積(m2);H為熱儲有效厚度(m);φ為巖石孔隙度(%);T為熱儲溫度(℃);T0為恒溫層溫度(℃);ρc、ρw分別為巖石和水的密度(kg/m3);Cc、Cw分別為巖石和水的比熱容,單位J/(kg·℃).

    熱儲面積按照長垣市2019年預(yù)計(jì)供暖面積200×104m2計(jì)算;熱儲有效厚度根據(jù)已有地?zé)峋∷谓y(tǒng)計(jì),取水段熱儲平均有效厚度236 m;熱儲溫度根據(jù)該地區(qū)地?zé)峋囁疁囟热?3℃;根據(jù)測井解釋數(shù)據(jù)計(jì)算館陶組平均孔隙度22%;恒溫層溫度參照年平均氣溫取15℃;砂巖的密度取2 600 kg/m3,砂巖比熱容取2 285.4 J/(kg·℃);水的密度取1 000 kg/m3,水的比熱容取4 200 J/(kg·℃).

    長垣市館陶組優(yōu)勢熱儲地?zé)豳Y源量計(jì)算結(jié)果如表1所示.長垣市區(qū)域地?zé)豳Y源總量為1.52×1017J,折合標(biāo)準(zhǔn)煤約5.2×106t.可采地?zé)豳Y源量為3.8×1016J,折合標(biāo)準(zhǔn)煤約1.3×106t.根據(jù)1 m2每年供暖所需的熱量相當(dāng)于0.0283 t標(biāo)準(zhǔn)煤計(jì)算,長垣市館陶組優(yōu)勢熱儲段地?zé)豳Y源量滿足的供暖面積可達(dá)460×104m2,地?zé)豳Y源優(yōu)越,開發(fā)潛力巨大.

    表1 長垣市地?zé)豳Y源量評價(jià)參數(shù)取值與計(jì)算結(jié)果Table 1 Evaluation parameters and calculation results of geothermal resources in Changyuan City

    6 開發(fā)利用建議

    地?zé)豳Y源是可再生資源,但過量開采使熱儲層水位持續(xù)下降,地?zé)峋a(chǎn)水能力減弱,地?zé)崴L期排放也造成資源的嚴(yán)重浪費(fèi)[19],因此砂巖地?zé)崴毓喾浅V匾?,有效的回灌對延長熱儲開發(fā)利用年限、減少供熱尾水外排對環(huán)境污染以及預(yù)防地面沉降具有非常重要的意義.地?zé)峄毓嘁寻l(fā)展成一項(xiàng)較為成熟的實(shí)用技術(shù),在世界范圍內(nèi)進(jìn)行了大量的回灌探索和研究.巖溶裂隙型熱儲層回灌井,特別是位于深大斷裂帶附近的回灌井,可回灌性一般大于80%,但新近系孔隙型砂巖熱儲層回灌效果不甚理想[20].

    長垣市2020年進(jìn)行供暖的兩口地?zé)峋?,目前保持采灌平衡的狀態(tài),后續(xù)開發(fā)利用可參考地?zé)峁┡_發(fā)時(shí)間較長、技術(shù)比較成熟、具有可對比性的蘭考地區(qū).蘭考地區(qū)沉積環(huán)境和儲層物性與長垣市類似,目前已開發(fā)20多口地?zé)峋?,均取館陶組熱水,地?zé)豳Y源良好,水溫70℃左右,水量基本大于120 m3/h.開采初期開發(fā)效果良好,保持采灌平衡,隨著時(shí)間的推移,后期大部分井回灌壓力升高,回灌困難,制約蘭考地區(qū)地?zé)豳Y源高效益開發(fā).針對蘭考地區(qū)回灌井回灌困難,回灌壓力持續(xù)升高(最高達(dá)到1.5 MPa)現(xiàn)狀,通過分析該地區(qū)地層特性、熱儲層回灌能力、完井工藝、地面尾水處理工藝、地?zé)崴|(zhì)狀況及采取的防堵解堵措施等影響回灌的主要因素,梳理總結(jié)了蘭考地區(qū)回灌困難存在的主要問題,包括管理問題、尾水水質(zhì)處理以及防堵解堵措施.針對存在的主要問題,提出了加強(qiáng)管理、改進(jìn)水質(zhì)處理設(shè)備流程、完善回?fù)P解堵工藝、開展防腐防垢研究及改進(jìn)新投井成井工藝等方面的對策和建議,最終達(dá)到提高回灌量,降低回灌壓力的目標(biāo).長垣市地?zé)峁┡诤笃谶\(yùn)行過程中可能同樣出現(xiàn)回灌壓力升高的問題,建議參考蘭考地區(qū)解決回灌困難的對策和措施,針對制約回灌的因素,對于老鉆井按照“以防為主,以治為輔”的原則,應(yīng)從基礎(chǔ)工作抓起,采取防止堵塞的手段;對于新鉆井,從設(shè)計(jì)開始,至生產(chǎn)運(yùn)行,詳細(xì)記錄全生命周期井史、采灌基礎(chǔ)數(shù)據(jù),為后期修井、回灌制定解決方案提供依據(jù).

    7 結(jié)論

    1)長垣主城區(qū)構(gòu)造上位于東濮凹陷西部斜坡帶,長垣斷裂的西側(cè),新近系地層發(fā)育齊全、分布穩(wěn)定.長垣地區(qū)館陶組底面埋深在2 000~2 200 m,儲層成巖性較好,館陶組地層厚度500~700 m.

    2)明化鎮(zhèn)組整體發(fā)育曲流河沉積,儲層成巖性較差,導(dǎo)致地?zé)峋錾皣?yán)重.油氣井顯示館陶組砂體厚度大,發(fā)育辮狀河沉積,儲層物性好.綜合地層測溫和已鉆地?zé)峋畬?shí)測資料,推測館陶組底部優(yōu)勢取水段溫度65℃以上,熱儲物性好,具地?zé)豳Y源開發(fā)潛力.

    3)綜合考慮區(qū)域構(gòu)造、熱儲和地溫場特征,優(yōu)化探井設(shè)計(jì).長垣地區(qū)新鉆館陶組砂巖熱儲地?zé)峋l(fā)育兩套主力產(chǎn)水層,累計(jì)平均有效厚度61 m,地溫73~76℃,水量大于120 m3/h,彰顯了長垣地區(qū)優(yōu)越的地?zé)豳Y源條件,弄清了東濮凹陷西斜坡帶優(yōu)質(zhì)砂巖熱儲分布于館陶組下部.

    4)長垣市館陶組優(yōu)勢取水段精細(xì)評價(jià)結(jié)果表明,地?zé)豳Y源總量1.52×1017J,折合標(biāo)準(zhǔn)煤約5.2×106t,年可采地?zé)豳Y源量可滿足460×104m2的供暖面積,開發(fā)潛力巨大.考慮后期運(yùn)行過程中可能出現(xiàn)的回灌壓力升高問題,從地質(zhì)、地面、管理等多方面綜合研究,采取針對性的措施進(jìn)行預(yù)防和完善,確保地?zé)峋L壽命高效開發(fā).

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