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    近距離下伏煤層巷道注漿加固方法研究

    2022-11-01 06:20:34王恩博
    2022年11期
    關(guān)鍵詞:淺部頂板巷道

    王恩博

    (晉能控股煤業(yè)集團 生產(chǎn)技術(shù)部,山西 大同 048200)

    我國地下煤礦開采中,近距離煤層分布廣泛,當(dāng)上伏煤層工作面回采至距下伏煤層巷道一定距離時,對底板巖層造成一定范圍的高應(yīng)力區(qū)及塑性破壞區(qū),易導(dǎo)致下伏煤層巷道發(fā)生嚴(yán)重變形[1-3]。對巷道進行有效加固是保障巷道穩(wěn)定的重要前提,鉆孔注漿加固技術(shù)是解決這類問題的有效手段[4-6]。為此,在近距離煤層回采中,下伏煤層巷道實施有效合理的加固方法,對于工作面安全回采至關(guān)重要。

    在巷道注漿加固研究方面,李超嵩[7]對空巷變形破壞特征進行了分析,提出了采用注漿充填技術(shù)控制空巷圍巖的方法;李勝利等[8]提出采用超前錨注可有效增加巷幫煤體的強度和完整性,取得了良好加固效果;馬新世等[9]分析了巷道圍巖注漿改性機理及巷道圍巖注漿力學(xué)模型,提出了“分層掘進+滯后高壓注漿+強力錨索支護”的礦壓控制方案,有效控制了巷道圍巖變形。通過分析前人研究成果,對于巷道圍巖控制主要集中于注漿機理、超前錨注與強力支護技術(shù)方面,對于近距離煤層下伏巷道分段注漿方法有待深入研究。

    本文以某礦近距離煤層開采條件為工程背景,采用數(shù)值模擬與現(xiàn)場監(jiān)測相結(jié)合方法,研究了近距離煤層巷道變形特征,提出了巷道分段注漿加固方法,可為近距離煤層巷道穩(wěn)定性控制提供工程指導(dǎo)。

    1 工程概況

    山西某煤礦主要可采煤層為9號煤與10號煤,兩煤層平均間距為11.5 m,煤層平均傾角為5°,屬于典型的近距離煤層。其中9號煤平均厚度為3.6 m,10號煤平均厚度為2.8 m,采用綜合機械化采煤工藝,全部垮落法管理頂板。9號煤頂板為石灰?guī)r,底板為泥巖,10號煤直接底為砂質(zhì)泥巖,基本底為中粒砂巖,礦山實測綜合柱狀圖如圖1所示。

    圖1 礦山實測綜合柱狀圖

    10號煤層回風(fēng)巷道沿煤層底板布置,巷道斷面為寬×高=4.8 m×4.4 m(圖2),采取“錨桿(索)+金屬網(wǎng)+噴射混凝土”支護方式。由于巷道頂板泥巖強度差及節(jié)理發(fā)育,受上伏9號煤層工作面回采影響,10號煤層回風(fēng)巷道變形嚴(yán)重。在此期間,礦山采取的巷道擴幫返修措施,返修率高達65.5%,但是巷道穩(wěn)定性并未得到有效控制。通過現(xiàn)場調(diào)查,回風(fēng)巷道的破壞形式主要表現(xiàn)為頂板下沉與兩幫擠出變形,巷道兩幫最大移近量達735 mm,頂板最大下沉量達781 mm,對工作面安全回采構(gòu)成嚴(yán)重威脅。為此,需要研究近距離煤層條件下巷道圍巖加固方法,以保障下伏煤層巷道穩(wěn)定及工作面安全回采。

    圖2 回風(fēng)巷道與煤層位置關(guān)系

    2 近距離煤層巷道變形特征分析

    2.1 數(shù)值模型構(gòu)建

    研究采用數(shù)值模擬方法,對近距離煤層回采過程中下伏煤層巷道變形特征進行分析,所構(gòu)建的數(shù)值模型尺寸為長×寬×高=350 m×40 m×50 m,模型四周及底部邊界進行位移約束,頂部施加垂直載荷等效于上覆巖層容重。煤巖體力學(xué)參數(shù)如表1所示。

    2.2 巷道垂直應(yīng)力變化特征

    隨工作面推進,下伏煤層巷道應(yīng)力分布情況見圖3.當(dāng)工作面與巷道水平距離為50 m時,巷道垂直應(yīng)力峰值為15.4 MPa,巷道底板存在一定卸壓區(qū)域;工作面距巷道水平距離為35 m時,巷道所受垂直應(yīng)力最高為18.9 MPa;工作面距巷道水平距離為20 m時,巷道所受垂直應(yīng)力最高為27.6 MPa,此時巷道處于高應(yīng)力作用區(qū),是巷道變形的最嚴(yán)重階段;工作面距巷道水平距離為0 m時,巷道所受垂直應(yīng)力最高為15.7 MPa,巷道所受應(yīng)力顯著降低,已避開高應(yīng)力作用區(qū)??梢钥闯?,隨下伏煤層工作面推進,應(yīng)力發(fā)展表現(xiàn)為先增加后降低趨勢,應(yīng)力峰值出現(xiàn)在工作面距巷道水平距離20 m位置。

    表1 煤巖物理力學(xué)參數(shù)

    2.3 巷道位移分布特征

    根據(jù)前述應(yīng)力分布特征研究結(jié)果,當(dāng)上伏煤層工作面與巷道水平距離為20 m時,巷道所受應(yīng)力達到最高,這一時期巷道位移分布情況見圖4.工作面距巷道20 m時,巷道頂頂板最大下沉量為778 mm,底板最大底鼓量為250 mm,巷道兩幫最大移近量約為732 mm.可以看出,這一時期巷道頂板及兩幫變形嚴(yán)重,底板變形相對較小。

    圖3 隨工作面推進巷道垂直應(yīng)力云圖

    圖4 距離為20 m時巷道位移云圖

    綜合分析,隨上伏煤層工作面推進,當(dāng)上伏煤層工作面與巷道水平距離為20 m時,下伏煤層巷道垂直應(yīng)力峰值最高可達27.6 MPa,巷道變形發(fā)展以頂板下沉及兩幫擠出變形為主,巷道頂板及兩幫最大變形量分別達778 mm與732 mm,必須對巷道頂板及兩幫圍巖采取加固措施,以保障巷道的穩(wěn)定性。

    3 巷道圍巖合理注漿參數(shù)確定

    3.1 注漿深度確定

    通過上述分析,當(dāng)上伏煤層工作面距巷道水平距離達20 m時,在劇烈的采動應(yīng)力影響下,巷道變形嚴(yán)重,為此研究提出對處于高應(yīng)力區(qū)的巷道圍巖采取注漿加固方法,注漿材料選用425型硅酸鹽水泥,水灰比為0.8∶1,為增強漿體流動性,在注漿材料中加入5%的減水劑。合理的注漿深度是保障巷道注漿效果的重要因素,需要進行系統(tǒng)分析。

    通過現(xiàn)場對巷道頂板及兩幫圍巖進行鉆孔窺視,可以掌握孔內(nèi)裂隙分布特征,據(jù)此確定出合理的注漿深度。巷道頂板鉆孔窺視結(jié)果見圖5.可以看出,對于巷道頂板在淺部0.45 m深度較破碎,深度在4.18 m處環(huán)向裂隙發(fā)育顯著,存在一定程度的離層現(xiàn)象,在深度7.23 m處圍巖整體完整性較好,僅存在少量的縱向微裂隙。

    圖5 巷道頂板鉆孔窺視圖

    巷道兩幫鉆孔窺視結(jié)果見圖6.可以看出,孔內(nèi)裂隙發(fā)育主要以縱向發(fā)展為主,在1.24 m深度與3.78 m深度位置裂隙發(fā)育顯著,在7.85 m深度位置圍巖較完整,存在少量的微裂隙,巷道兩幫圍巖塑性區(qū)主要位于淺部。

    綜合分析,巷道頂板及兩幫圍巖在3.78 m深度時裂隙發(fā)育且破碎,在7.85 m深度時圍巖塑性區(qū)發(fā)展得到限制,僅存在少量微裂隙。為此,對于注漿深度的選擇,分兩部分進行,其中淺部注漿深度取4 m,深部注漿深度取8 m.

    圖6 巷道兩幫鉆孔窺視圖

    3.2 注漿壓力確定

    注漿壓力是影響巷道注漿加固效果的另一重要因素,與對于注漿壓力的確定,研究采用數(shù)值模擬方法進行分析,利用COMSOL軟件模擬不同注漿壓力下巷道圍巖的注漿效果。構(gòu)建的數(shù)值模型尺寸為長×寬×高=30 m×30 m×10 m,模型四周及底部進行位移約束,模型頂部施加垂向均布載荷等效于上覆巖層重量,根據(jù)現(xiàn)場巷道圍巖裂隙情況,確定數(shù)值模擬用漿體物理力學(xué)參數(shù)如表2所示。

    根據(jù)數(shù)值結(jié)果,計算得到不同注漿壓力下巷道圍巖表面受力情況,見圖7.可以看出,隨著注漿壓力的增加,漿液對圍巖施加的壓力隨之增加,并迅速趨于穩(wěn)定。由于巷道表面裂隙圍巖的極限抗拉強度約為0.62 MPa,對于淺部注漿,如圖7(a)所示,當(dāng)注漿壓力為3 MPa時,漿體對圍巖施加最大壓力約為0.58 MPa,接近圍巖極限抗拉強度,如果繼續(xù)增加注漿壓力,在漿體壓力沖擊作用下,可能導(dǎo)致圍巖破裂,達不到預(yù)期效果,為此淺部注漿合理壓力值取0.3 MPa.對于深部注漿,當(dāng)淺部注漿完成后,圍巖強度可提高75%~95%,此時圍巖表面最大極限抗拉強度將達1.21 MPa,由圖7(b)可以看出,當(dāng)深部注漿壓力為6 MPa時,漿體對圍巖的最大壓力值達1.19 MPa,為此深部注漿合理壓力值取6 MPa.

    綜合分析,確定淺部鉆孔注漿深度為4 m,注漿壓力為3 MPa;深部鉆孔注漿深度為8 m,注漿壓力為6 MPa.

    4 巷道圍巖鉆孔注漿加固方法

    通過上述分析,確定了合理注漿參,進行鉆孔注漿時,先對淺部巷道圍巖實施注漿加固,淺部注漿完成后再對深部巷道圍巖實施注漿加固,巷道頂板及兩幫注漿鉆孔布置形式見圖8.

    圖7 不同注漿壓力下巷道圍巖所受壓力值

    圖8 巷道注漿鉆孔布置圖

    在巷道頂板每排布置3個注漿鉆孔,其中中間鉆孔沿巷道中心線垂直頂板布置,兩側(cè)鉆孔與巷道頂板垂線呈45°夾角布置;巷道兩幫每排布置2個注漿鉆孔,鉆孔與巷道邊幫水平面呈15°夾角,上部鉆孔距巷道拱腳處600 mm,下部鉆孔距巷道底角600 mm,進行注漿時,對淺孔注漿完成后進行掃孔,隨后再對深孔進行注漿。注漿設(shè)備采用ZBSB系列電動注漿泵,所用攪拌桶直徑為1 000 mm,高度為800 mm,高壓膠管直徑為30 mm.

    5 巷道注漿加固效果分析

    針對近距離煤層回采過程中,下伏煤層巷道頂幫及兩幫變形嚴(yán)重問題,研究提出的巷道鉆孔注漿加固方法在礦山現(xiàn)場進行了工程實踐,為驗證該方法的可靠性,對巷道注漿加固前后變形情況進行監(jiān)測對比分析,監(jiān)測結(jié)果見圖9.

    圖9 回風(fēng)巷道底板垂直位移監(jiān)測結(jié)果

    由圖8可以看出,對巷道進行注漿加固后,巷道頂板及兩幫位移增長趨勢緩慢,與注漿加固前相比,位移顯著降低。當(dāng)巷道變形趨于穩(wěn)定后,頂板最大下沉量為327 mm,兩幫最大移近量為295 mm;巷道未實施注漿加固前,頂板最大下沉量為781 mm,兩幫最大移近量為735 mm.巷道進行注漿加固后,巷道頂板及兩幫最大位移分別降低了58.1%與59.9%,對下伏煤層巷道變形實現(xiàn)了有效控制。

    6 結(jié) 語

    1) 隨下伏煤層工作面推進,巷道所受應(yīng)力表現(xiàn)為先增加后降低趨勢,應(yīng)力峰值出現(xiàn)在工作面距巷道水平距離20 m位置,垂直應(yīng)力最高可達27.6 MPa,巷道變形發(fā)展以頂板下沉及兩幫擠出變形為主,巷道頂板及兩幫最大位移分別為675 mm與635 mm,必須對巷道頂板及兩幫圍巖采取加固措施。

    2) 通過現(xiàn)場對巷道頂板及邊幫圍巖進行鉆孔窺視,巷道頂板及兩幫圍巖在3.78 m深度時裂隙發(fā)育且破碎,在7.85 m深度時圍巖穩(wěn)定性較好,確定淺部注漿深度為4 m,深部注漿深度為8 m.

    3) 隨著注漿壓力的增加,漿液對圍巖施加的壓力也隨之增加,并迅速趨于穩(wěn)定,以圍巖極限抗拉強度為標(biāo)準(zhǔn),確定淺部鉆孔注漿壓力為3 MPa,深部鉆孔注漿壓力為6 MPa.

    4) 通過現(xiàn)場圍巖注漿加固實踐,研究提出的近距離下伏煤層巷道注漿加固方法,與巷道注漿加固前相比,巷道頂板及兩幫最大位移分別降低了58.1%與59.9%,對下伏煤層巷道變形實現(xiàn)了有效控制。

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