王 然 張 燕 劉永佳 肖國(guó)江
(北京普凡防護(hù)科技有限公司,北京 102500)
防彈插板是可插入防彈衣預(yù)置口袋內(nèi)、可用于增強(qiáng)防彈衣局部防彈性能且能提高防彈衣防彈等級(jí)的附件,產(chǎn)品實(shí)物如圖1 所示。面對(duì)未來戰(zhàn)爭(zhēng)高威脅、高機(jī)動(dòng)的戰(zhàn)事特點(diǎn),防彈插板以高防護(hù)力、輕量化、高適應(yīng)性和高服用性為主要需求,是提高士兵戰(zhàn)場(chǎng)生存能力、適應(yīng)現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)迫切需求的重要保障。
圖1 單兵防彈插板實(shí)物圖
在20 世紀(jì)90 年代以前,金屬一直都是防護(hù)裝備的首選材料。在20 世紀(jì)90 年代以后,高強(qiáng)度陶瓷逐漸走進(jìn)防護(hù)裝備市場(chǎng),為防彈產(chǎn)業(yè)和產(chǎn)品帶來革新和沖擊。而陶瓷片是無法直接做成防彈衣的,因?yàn)槠溥^于沉重,無法進(jìn)行戰(zhàn)術(shù)運(yùn)動(dòng),所以一直制成防彈插板使用。
單兵防彈插板的主體防彈材料是陶瓷和PE 背板,其防彈過程主要分為3 個(gè)階段:1) 初始撞擊階段。在高速轉(zhuǎn)動(dòng)下,子彈頭撞擊陶瓷表面,在撞擊下達(dá)到最大的動(dòng)能,相撞時(shí)的彈頭變得有韌性,而陶瓷通過自身對(duì)彈丸的一個(gè)作用力不斷吸收彈丸的能量。2) 侵蝕階段。彈丸在持續(xù)的撞擊下持續(xù)降低動(dòng)能,由于陶瓷表面已經(jīng)產(chǎn)生裂痕,因此此時(shí)彈丸開始侵蝕陶瓷的斷裂區(qū)域,以保證不斷深入陶瓷。3) 吸收和消散階段。由于彈頭對(duì)陶瓷表面的不斷沖擊,促使陶瓷表面破碎,因此高強(qiáng)度并富有韌性的有機(jī)纖維混合物(復(fù)合材料)將吸收剩余能量。
53 式7.62 mm 穿甲燃燒彈的出口動(dòng)能約為3 471 J,很多現(xiàn)役AK47 發(fā)射的M1943 槍彈出口動(dòng)能為2 036 J,M80 NATO 出口發(fā)射的槍彈動(dòng)能為3 296 J,都低于53 穿的能量,因此只要能夠防住53 穿基本就可以防住上述槍彈。
根據(jù)設(shè)計(jì)開發(fā)任務(wù)書要求,單兵防彈插板的最大面密度不超過33.0 kg/m,并且能夠在15 m 距離抵御3 發(fā)53式7.62 mm 穿甲燃燒彈(以下簡(jiǎn)稱53 穿)的威脅,經(jīng)過多次計(jì)算對(duì)比,碳化硼陶瓷或改性碳化硼陶瓷和超高分子量聚乙烯材料能符合要求。主體防彈材料的物理性能指標(biāo)見表1、表2。
表1 單兵防彈插板用陶瓷材料的理化指標(biāo)
表2 單兵防彈插板用PE 背板的理化指標(biāo)
仿真計(jì)算的設(shè)定結(jié)構(gòu)為9.5 mm 改性BC 陶瓷+10.0 mm PE 背板復(fù)合結(jié)構(gòu),平面尺寸為250 mm×300 mm,彈體為53穿,彈體初速為808 m/s,著角為0 °,三發(fā)彈體中心距為100 mm。
仿真采用LS-DYNA 軟件進(jìn)行計(jì)算,模型由彈體、改性碳化硼陶瓷(以下簡(jiǎn)稱陶瓷)和PE 背板組成。其中,彈體采用Johoson-Cook 材料模型,陶瓷材料采用Johnson-Holmquist-Ceramic 模型,PE 背板采用Composite-Damage材料模型。
抗多發(fā)彈體仿真的難點(diǎn)在于后續(xù)彈體侵徹時(shí)靶板的狀態(tài)為前一發(fā)侵徹后的含損傷狀態(tài)。為了實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo),彈體在侵徹方向采用“階梯分布”。根據(jù)彈體速度及間隔時(shí)間來控制三發(fā)彈體的著靶時(shí)間。在第一發(fā)彈體與靶板相互作用的過程完成后,第二發(fā)彈體開始對(duì)含損傷的靶板進(jìn)行侵徹,以此類推,第三發(fā)彈體侵徹時(shí),靶板內(nèi)部已經(jīng)存在前兩發(fā)彈體所造成的損傷。通過該方法實(shí)現(xiàn)多發(fā)彈體先后對(duì)同一塊彈體進(jìn)行侵徹的目標(biāo),并預(yù)測(cè)陶瓷及PE 背板的損傷情況。
彈體動(dòng)能-時(shí)間曲線如圖2 所示,彈體侵徹陶瓷的階段分為2 個(gè)階段,即駐留階段和侵徹階段。在駐留階段,彈體頭部發(fā)生嚴(yán)重的變形,彈體動(dòng)能快速下降,陶瓷內(nèi)部形成錐型損傷。在駐留階段結(jié)束后,彈體侵入陶瓷內(nèi)部,此時(shí)彈體動(dòng)能的損失量較少。在彈體穿過陶瓷后,陶瓷內(nèi)部形成完整的陶瓷錐,剩余能量由PE 背板吸收。由彈體動(dòng)能-時(shí)間曲線可以看出,當(dāng)?shù)谝话l(fā)彈體侵徹時(shí),穿過陶瓷時(shí)彈體動(dòng)能僅剩180 J,即陶瓷層造成的彈體動(dòng)能損失占彈體動(dòng)能的86.33%。第二、第三發(fā)彈體穿過陶瓷時(shí)的剩余能量幾乎相同,陶瓷層造成的彈體動(dòng)能損失占彈體動(dòng)能的76.52%。
圖2 彈體動(dòng)能-時(shí)間曲線圖
彈體速度-時(shí)間曲線如圖3 所示。在駐留階段,彈體的速度降低得較快。在約20 μs 的時(shí)間內(nèi),第一發(fā)彈體的速度從808 m/s 降低到295 m/s,第二發(fā)和第三發(fā)彈體的速度降至417 m/s。
圖3 彈體速度-時(shí)間曲線圖
陶瓷損傷形貌如圖4 所示。第一發(fā)彈體侵徹形成直徑為75 mm 的損傷,損傷區(qū)域較為集中,并且損傷形貌為規(guī)則的圓形。在第一發(fā)彈體侵徹后,彈著點(diǎn)向4 個(gè)方向分布的陶瓷裂紋對(duì)第二發(fā)彈體侵徹形貌造成影響,使第二發(fā)彈體彈著點(diǎn)的損傷形貌為不規(guī)則的半圓形,彈體侵徹中心的損傷區(qū)域較小,但外圍形成了環(huán)狀裂紋,半圓形環(huán)狀裂紋損傷區(qū)域直徑為101 mm。第三發(fā)彈體彈著點(diǎn)中心形成小而集中的損傷區(qū)域,其直徑為53 mm,集中損傷區(qū)域僅為第一發(fā)的47.3%。在外圍也形成了環(huán)狀裂紋,環(huán)狀裂紋的直徑為96 mm。
圖4 陶瓷損傷形貌圖
可見,除了第一發(fā)彈體形成的陶瓷損傷面積較小外,后兩發(fā)彈體形成的損傷面積約為第一發(fā)的1.8 倍。
3 發(fā)彈體侵徹時(shí)陶瓷與PE 背板的貼合情況如圖5 所示。在首發(fā)彈體侵徹后,雖然第二發(fā)侵徹處陶瓷與PE 背板貼合良好,但PE 背板內(nèi)部層與層之間已經(jīng)出現(xiàn)了間隙。當(dāng)?shù)谌l(fā)彈體侵徹時(shí),侵徹處只有部分陶瓷背后有PE 背板的支撐,并且PE 背板層內(nèi)出現(xiàn)了分層的現(xiàn)象。由于陶瓷的支撐隨著彈體的侵徹而逐漸降低,因此導(dǎo)致第二發(fā)和第三發(fā)侵徹后PE 背板背凸的逐漸增加。PE 背板的變形面積從第一發(fā)到第三發(fā)也呈下降的趨勢(shì),其原因是3 發(fā)彈體侵徹的中心距均為100 mm,第一發(fā)彈體侵徹造成的PE 背板變形區(qū)域半徑約為72 mm,勢(shì)必會(huì)導(dǎo)致第二發(fā)和第三發(fā)PE 背板的變形區(qū)域逐漸降低,背凸逐漸增大。
圖5 3 發(fā)彈體侵徹時(shí)陶瓷與PE 的貼合情況
由圖6 可知,當(dāng)設(shè)置面密度為33.0 kg/m時(shí),陶瓷耗能從8 mm 時(shí)的69.00%增加到10 mm 時(shí)的100%。當(dāng)陶瓷厚度為9.0 mm~9.5 mm 時(shí),未穿透PE 背板的厚度大于8 mm。
圖6 陶瓷厚度變化對(duì)陶瓷耗能和PE 層穿深的影響
當(dāng)面密度相同時(shí),陶瓷厚度增加,自身支撐增強(qiáng)之后,陶瓷層耗能增加,由于PE 背板厚度降低,因此未穿透PE 背板厚度不會(huì)隨著陶瓷厚度的增加而增大。
根據(jù)未穿透PE 背板的厚度,將陶瓷厚度限制為8.8 mm~10.0 mm,以0.2 mm 為間隔進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果如圖7 所示,當(dāng)復(fù)合結(jié)構(gòu)為9.2 mm 改性BC 陶瓷+10.0 mmPE 背板時(shí),未穿透PE 背板厚度最大。
圖7 陶瓷厚度在8.8 mm~10.0 mm 計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)圖
在防彈插板抗多發(fā)彈過程中,第一發(fā)彈體引起的陶瓷裂紋會(huì)降低防彈插板第二發(fā)和第三發(fā)的抗彈性能,并且PE 背板參與變形的面積逐漸降低,使后2 發(fā)彈體侵徹時(shí)形成的背凸逐漸增大。
對(duì)比發(fā)現(xiàn),當(dāng)復(fù)合結(jié)構(gòu)為9.2 mm改性BC陶瓷+10.0 mmPE背板時(shí),未穿透PE 背板厚度最大,即抗彈性能最優(yōu)。
根據(jù)仿真計(jì)算結(jié)果,對(duì)9.2 mm 改性BC 陶瓷+10.0 mmPE背板進(jìn)行復(fù)合,設(shè)計(jì)面密度控制在32.5 kg/m~32.8 kg/m,進(jìn)行抗3 發(fā)53 穿常溫抗彈性能測(cè)試,測(cè)試結(jié)果見表4。
表4 抗3 發(fā)53 穿常溫抗彈性能測(cè)試
由測(cè)試結(jié)果可知,抗彈性能與仿真計(jì)算結(jié)果基本一致,能夠抵御3 發(fā)53 穿的威脅,但凹陷指標(biāo)較高。對(duì)01 測(cè)試后的陶瓷板進(jìn)行X 射線探傷掃描,照片如圖8 所示。3 發(fā)彈體的損傷區(qū)域無重疊現(xiàn)象,裂紋擴(kuò)展不明顯,證明該插板抗多發(fā)彈性能優(yōu)異。但彈丸對(duì)陶瓷造成的損傷明顯,有穿透陶瓷的現(xiàn)象,凹陷超標(biāo)可能是由于彈丸穿透陶瓷后仍具有較高的能量,PE 背板雖然能夠阻止彈丸貫穿,但造成的沖擊較大,因此導(dǎo)致凹陷值偏大。
圖8 X 射線掃描陶瓷板照片
針對(duì)凹陷超標(biāo),在保證面密度的情況下,設(shè)計(jì)采用9.1 mm 改性BC 陶瓷+10.5 mmPE 背板+5 mm 亞微米減凸片進(jìn)行復(fù)合,面密度為32.7 kg/m~33.0 kg/m,進(jìn)行抗3 發(fā)53穿常溫抗彈性能測(cè)試,測(cè)試結(jié)果見表5。
表5 抗3 發(fā)53 穿常溫抗彈性能測(cè)試
由測(cè)試結(jié)果可知,陶瓷的厚度減少0.1 mm 不影響該防彈插板抗3 發(fā)53 式穿的性能。在增加亞微米減凸片后,凹陷為19.6 mm~22.3 mm,防彈性能有所提高。亞微米減凸片具有優(yōu)異的緩沖性能,能夠明顯降低防彈插板的背凸變形量。
該研究通過LS-DYNA 軟件仿真分析揭示了防彈復(fù)合插板的防彈機(jī)理及損傷特性,并結(jié)合實(shí)彈測(cè)試得出性能優(yōu)異的防彈插板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。該文得出的主要結(jié)論如下:1) 第一發(fā)彈體侵徹時(shí)陶瓷層造成的彈體動(dòng)能損失占彈體動(dòng)能的86.33%。當(dāng)?shù)诙?、第三發(fā)彈體穿過陶瓷時(shí),陶瓷層造成的彈體動(dòng)能損失占彈體動(dòng)能的76.52%。陶瓷的性能是抗多發(fā)子彈打擊的關(guān)鍵。2) 仿真計(jì)算結(jié)果表明,當(dāng)防彈插板復(fù)合結(jié)構(gòu)為9.2 mm 改性BC 陶瓷+10.0 mmPE 背板時(shí),未穿透PE 背板厚度最大。3) 實(shí)彈測(cè)試表明,亞微米減凸片具有優(yōu)異的緩沖性能,能夠明顯降低防彈插板的背凸變形量。4) 經(jīng)過實(shí)彈測(cè)試,當(dāng)防彈插板結(jié)構(gòu)為9.1 mm 改性BC 陶瓷+10.5 mmPE 背板+5 mm 亞微米減凸片時(shí),防彈性能較為優(yōu)異。