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    大型平板集熱器熱損系數(shù)的理論計(jì)算與實(shí)驗(yàn)分析研究

    2022-10-31 10:38:48董自安李炫廷
    太陽(yáng)能 2022年10期
    關(guān)鍵詞:集熱集熱器保溫層

    徐 亮,董自安,李 篩,李炫廷,李 旭

    (日出東方控股股份有限公司,連云港 222000)

    0 引言

    近年來(lái),大型平板集熱器在太陽(yáng)能集中采暖和工程熱水領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用,大型平板集熱器不僅可以吸收空氣中的太陽(yáng)直射輻射,還可以吸收天空散射輻射,因此具有明顯的應(yīng)用優(yōu)勢(shì)。

    根據(jù)大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖項(xiàng)目所在地的環(huán)境溫度和當(dāng)?shù)氐沫h(huán)保要求,大型平板集熱器的集熱工質(zhì)可以選擇水、乙二醇型防凍液或丙二醇型防凍液。其中,以水作為集熱工質(zhì)時(shí),需要考慮平板集熱器的防凍問(wèn)題;乙二醇型防凍液性能優(yōu)異、價(jià)格低廉,但由于其具有毒性,不易生物降解,因此在西藏自治區(qū)等對(duì)環(huán)保要求較高的地區(qū)使用時(shí),可使用的范圍受到了限制;丙二醇型防凍液的毒性較低,同時(shí)阻斷了二醇羥基的氧化,防止了酸性物質(zhì)的產(chǎn)生,使產(chǎn)品具有更長(zhǎng)的使用壽命,在西藏自治區(qū)應(yīng)用的大型平板集熱器一般采用丙二醇型防凍液。

    大型平板集熱器通過(guò)吸收太陽(yáng)的輻射能,使吸熱板芯升溫,然后將熱量傳遞給內(nèi)部的集熱工質(zhì),再經(jīng)過(guò)換熱器將熱量傳遞給大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖系統(tǒng)末端用戶。與全玻璃真空管集熱器相比,大型平板集熱器具有可承壓運(yùn)行、更換方便、熱性能好、運(yùn)行安全、成本低且金屬流道管徑較小等優(yōu)勢(shì),且其內(nèi)部的集熱工質(zhì)容量也比全玻璃真空管集熱器內(nèi)部的小,冬季需要的防凍液更少,因此大型平板集熱器近年得到了廣泛應(yīng)用。

    大型平板集熱器主要由5個(gè)部分組成,分別為吸熱板、玻璃蓋板、底部保溫層、側(cè)面保溫層和外殼,其外觀和結(jié)構(gòu)如圖1所示。

    圖1 大型平板集熱器的外觀和結(jié)構(gòu)Fig. 1 Appearance and structure of large flat plate collector

    目前,大型平板集熱器的熱損系數(shù)可以采用理論計(jì)算和實(shí)驗(yàn)分析得到。在大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖系統(tǒng)設(shè)計(jì)之初,采用理論熱損系數(shù)對(duì)大型平板集熱器的實(shí)際熱損系數(shù)進(jìn)行估算,可以有效提高系統(tǒng)設(shè)計(jì)的合理性。本文首先建立了大型平板集熱器的熱損模型,通過(guò)理論計(jì)算得出其理論熱損系數(shù);然后通過(guò)檢測(cè)大型平板集熱器的進(jìn)、出口溫度,環(huán)境溫度和集熱工質(zhì)流量,以實(shí)驗(yàn)分析得出其實(shí)際熱損系數(shù),以驗(yàn)證采用理論熱損系數(shù)對(duì)大型平板集熱器進(jìn)行熱損估算的可行性。

    1 熱損系數(shù)的理論計(jì)算

    在集熱器占地面積相同的前提條件下,相對(duì)于單個(gè)總面積約為2 m2的小型平板集熱器,大型平板集熱器的效率截距較高,且安裝更加簡(jiǎn)易快捷,可大幅縮短項(xiàng)目的施工周期,非常適合在西藏自治區(qū)等地廣人稀的地區(qū)應(yīng)用。

    本文以某型號(hào)的大型平板集熱器為研究對(duì)象,其主要結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示。

    表1 某大型平板集熱器的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)Table 1 Main structural parameters of a large flat plate collector

    單個(gè)大型平板集熱器的總面積為15.00 m2,其采光面積達(dá)到了13.95 m2,在同樣的占地面積下,相對(duì)于單個(gè)總面積約為2 m2的小型平板集熱器,采用高度集成化的大型平板集熱器可減少連接件,并減少邊框面積占集熱器總面積的比例,采光面積的利用率更高。大型平板集熱器采用單層高強(qiáng)度布紋鋼化玻璃,可以最大限度地透過(guò)太陽(yáng)輻射;集熱器底部和側(cè)面的保溫材料均采用了低導(dǎo)熱系數(shù)的玻璃纖維棉,能夠有效降低大型平板集熱器的熱量損失。大型平板集熱器采用了德國(guó)進(jìn)口藍(lán)膜,該藍(lán)膜因采用了選擇性吸收涂層,具有高吸收比和低發(fā)射率的特性。綜上,該大型平板集熱器的熱性能指標(biāo)達(dá)到了業(yè)界先進(jìn)水平。

    太陽(yáng)輻射經(jīng)過(guò)玻璃蓋板后,吸熱板吸收太陽(yáng)輻射,吸熱板升溫,然后將熱能傳遞給集熱工質(zhì)(例如丙二醇型防凍液),集熱工質(zhì)在循環(huán)泵的作用下不斷吸收熱能,集熱工質(zhì)的溫度逐步升高,其吸收的熱能通過(guò)換熱器可以用于加熱冷水,為系統(tǒng)末端供應(yīng)熱水或?yàn)椴膳脩艄┡?。而在大型平板集熱器的工作過(guò)程中,吸熱板升溫后,大型平板集熱器會(huì)通過(guò)玻璃蓋板、底部保溫層和底部外殼,以及側(cè)壁保溫層和側(cè)面外殼向周圍空氣中散發(fā)熱量,這部分散發(fā)的熱量構(gòu)成了大型平板集熱器的熱損失[1]。

    大型平板集熱器的熱損失是一個(gè)復(fù)雜的傳熱過(guò)程,涉及熱傳導(dǎo)、熱對(duì)流和熱輻射3種基本形式,且大型平板集熱器的熱損失不是其中單一的某一種形式,往往是3種形式的耦合或疊加。

    大型平板集熱器的熱損失包括集熱器頂部散熱損失、底部散熱損失和側(cè)面散熱損失,具體如圖2所示。

    圖2 大型平板集熱器熱損失的組成示意圖Fig. 2 Schematic diagram of composition of heat loss of large flat plate collector

    大型平板集熱器的理論熱損系數(shù)UL的計(jì)算式可表示為[2]:

    式中:Ut、Ub、Ue分別為大型平板集熱器的頂部、底部及側(cè)面的熱損系數(shù),W/(m2·K)。

    1.1 頂部熱損系數(shù)

    大型平板集熱器的頂部散熱損失分為通過(guò)吸熱板與玻璃蓋板之間的熱對(duì)流和熱輻射產(chǎn)生的熱損失,以及通過(guò)玻璃蓋板與外界空氣之間的熱對(duì)流和熱輻射產(chǎn)生的熱損失[3],具體如圖3所示。

    圖3 大型平板集熱器頂部散熱損失的組成示意圖Fig. 3 Schematic diagram of composition of heat dissipation loss at the top of large flat plate collector

    根據(jù)國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究,大型平板集熱器頂部熱損系數(shù)的計(jì)算需要采用復(fù)雜的迭代法才能進(jìn)行求解,巨大的計(jì)算量往往需要花費(fèi)龐大的人力和物力,不具有工程實(shí)際使用價(jià)值。為了方便工程應(yīng)用,Klein總結(jié)了一套用于計(jì)算平板集熱器頂部熱損系數(shù)的經(jīng)驗(yàn)公式[4-5],且通過(guò)驗(yàn)證發(fā)現(xiàn),該公式得到的計(jì)算結(jié)果與采用迭代法得到的計(jì)算結(jié)果的偏差在±0.2 W/(m2·K)以內(nèi),說(shuō)明其具有很大的工程指導(dǎo)意義。該經(jīng)驗(yàn)公式具體如式(2)~式(4)所示。

    需要說(shuō)明的是,為與后續(xù)實(shí)驗(yàn)分析時(shí)的采樣時(shí)間相對(duì)應(yīng),方便進(jìn)行結(jié)果對(duì)比,利用該經(jīng)驗(yàn)式公進(jìn)行熱損系數(shù)的理論計(jì)算時(shí),計(jì)算時(shí)間選擇2022年2月15日00:00~05:00,共計(jì)5 h。

    式中:Tp為吸熱板溫度,熱損系數(shù)理論計(jì)算期間,吸熱板平均溫度為42.74 ℃,即315.89 K;Ta為環(huán)境溫度,根據(jù)當(dāng)?shù)貙?shí)時(shí)氣象數(shù)據(jù),熱損系數(shù)理論計(jì)算期間,平均環(huán)境溫度為-7.76 ℃,即265.39 K;hw為由風(fēng)引起的對(duì)流換熱系數(shù),W/(m2·K);f為由風(fēng)引起的對(duì)流換熱系數(shù)和玻璃蓋板層數(shù)計(jì)算得出的中間量;δ為斯蒂芬玻爾茲曼常數(shù),取5.67×10-8W/(m2·K4);v為環(huán)境風(fēng)速,m/s,根據(jù)當(dāng)?shù)貙?shí)時(shí)氣象數(shù)據(jù),熱損系數(shù)理論計(jì)算期間,平均環(huán)境風(fēng)速為5.5 m/s。

    本文中的大型平板集熱器玻璃蓋板層數(shù)為1;由于研究的是大型平板集熱器的夜間熱量損失,因此熱損系數(shù)理論計(jì)算期間,太陽(yáng)輻照度G取0 W/m2。根據(jù)式(2)~式(4),可得到大型平板集熱器的頂部熱損系數(shù)為3.56 W/(m2·K)。大型平板集熱器的頂部熱損系數(shù)的理論計(jì)算相關(guān)參數(shù)及結(jié)果如表2所示。

    表2 頂部熱損系數(shù)的理論計(jì)算相關(guān)參數(shù)及結(jié)果Table 2 Relevant parameters and results of theoretical calculation of top heat loss coefficient

    1.2 底部熱損系數(shù)

    大型平板集熱器的底部散熱損失分為通過(guò)底部保溫層與底部外殼之間的熱傳導(dǎo)產(chǎn)生的熱損失,以及通過(guò)底部外殼與外界空氣之間的熱對(duì)流和熱輻射產(chǎn)生的熱損失,具體如圖4所示。

    圖4 大型平板集熱器底部散熱損失的組成示意圖Fig. 4 Schematic diagram of composition of heat dissipation loss at the bottom of large flat plate collector

    由于大型平板集熱器底部的溫度較低,可以忽略底部外殼與外界空氣之間的熱對(duì)流和熱輻射產(chǎn)生的熱損失,所以大型平板集熱器的底部散熱損失只計(jì)算通過(guò)底部保溫層和底部外殼之間的熱傳導(dǎo)產(chǎn)生的熱損失。

    大型平板集熱器的底部散熱損失可按一維導(dǎo)熱處理,其底部熱損系數(shù)的計(jì)算式為:

    底部保溫層的導(dǎo)熱系數(shù)為0.0228 W/(m·K)、底部保溫層的厚度為0.06 m,將值代入式(5),可得到大型平板集熱器的底部熱損系數(shù)為0.38 W/(m2·K)。

    1.3 側(cè)面熱損系數(shù)

    大型平板集熱器的側(cè)面散熱損失分為通過(guò)側(cè)面保溫層與側(cè)面外殼之間的熱傳導(dǎo)產(chǎn)生的熱損失,以及通過(guò)側(cè)面外殼與外界空氣之間的熱對(duì)流和熱輻射產(chǎn)生的熱損失,具體如圖5所示。

    圖5 大型平板集熱器側(cè)面散熱損失的組成示意圖Fig. 5 Schematic diagram of composition of heat dissipation loss at the side of large flat plate collector

    由于大型平板集熱器側(cè)面外殼的溫度較低,可以忽略側(cè)面外殼與外界空氣之間的熱對(duì)流和熱輻射產(chǎn)生的熱損失,所以大型平板集熱器的側(cè)面散熱損失只計(jì)算通過(guò)側(cè)面保溫層和側(cè)面外殼之間的熱傳導(dǎo)產(chǎn)生的熱損失。

    大型平板集熱器的側(cè)面散熱損失可按一維導(dǎo)熱處理,其側(cè)面熱損系數(shù)的計(jì)算式為:

    式中:Ae為大型平板集熱器的側(cè)面面積,m2;U為大型平板集熱器的邊緣熱損系數(shù)。

    大型平板集熱器的邊緣熱損系數(shù)的計(jì)算式為:

    大型平板集熱器的側(cè)面面積為(5.96+2.52)×2×0.126≈2.137 m2、采光面積為13.95 m2、側(cè)面保溫層的導(dǎo)熱系數(shù)為0.0228 W/(m·K)、側(cè)面保溫層的厚度為0.026 m,將值代入式(6)~式(7),可得到大型平板集熱器的側(cè)面熱損系數(shù)為0.13 W/(m2·K)。

    1.4 理論熱損系數(shù)

    綜合前文的計(jì)算結(jié)果,將大型平板集熱器的頂部熱損系數(shù)、底部熱損系數(shù)和側(cè)面熱損系數(shù)代入式(1),可得到大型平板集熱器的理論熱損系數(shù)為4.07 W/(m2·K)。

    2 熱損系數(shù)的實(shí)驗(yàn)分析

    本文基于西藏自治區(qū)拉薩市第一中等職業(yè)技術(shù)學(xué)校太陽(yáng)能集中供暖項(xiàng)目(下文簡(jiǎn)稱為“太陽(yáng)能集中供暖項(xiàng)目”)進(jìn)行大型平板集熱器熱損系數(shù)的實(shí)驗(yàn)分析。

    太陽(yáng)能集中供暖項(xiàng)目位于海拔3680 m的拉薩市曲水縣才納鄉(xiāng)拉薩河畔,是大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖項(xiàng)目。該太陽(yáng)能集中供暖項(xiàng)目由集熱場(chǎng)、蓄熱罐及管網(wǎng)末端等構(gòu)成,采用“太陽(yáng)能+蓄熱鋼罐+管道加熱器輔助”的供暖方式,可以滿足學(xué)??偨ㄖ娣e超過(guò)12萬(wàn) m2的供暖需求;此外,其還可全年為全校4000余名師生提供生活熱水,有效利用了全年太陽(yáng)能資源。

    通常情況下,夏季時(shí),由于無(wú)采暖需求,只有生活熱水需求,熱量需求小,因此夏季時(shí)太陽(yáng)能的熱量產(chǎn)出遠(yuǎn)大于末端用戶的實(shí)際使用需求;冬季時(shí),由于同時(shí)有采暖和生活熱水需求,熱量需求大,因此冬季時(shí)太陽(yáng)能的熱量產(chǎn)出一般無(wú)法完全滿足末端用戶的實(shí)際使用需求。為了解決太陽(yáng)能資源“夏盈冬虧”的現(xiàn)狀,充分提高太陽(yáng)能利用率,可以采用大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖技術(shù),該技術(shù)可以將夏季的過(guò)盈熱量通過(guò)蓄熱鋼罐的方式存儲(chǔ)起來(lái),以滿足冬季更大的熱量需求。

    隨著大型平板集熱器集熱面積的提高,對(duì)于大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖系統(tǒng)而言,在太陽(yáng)輻照度很高的情況下,大型平板集熱器的熱量產(chǎn)出會(huì)大于末端用戶的實(shí)際用熱量,這時(shí),系統(tǒng)會(huì)不斷向蓄熱鋼罐中存儲(chǔ)熱量。而受限于項(xiàng)目成本和實(shí)際工程條件,蓄熱鋼罐的體積不可能無(wú)限增大,若蓄熱鋼罐存儲(chǔ)熱量超出設(shè)計(jì)上限,多余的熱量無(wú)法散失,將會(huì)造成大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖系統(tǒng)過(guò)熱,導(dǎo)致該系統(tǒng)癱瘓。為了確保大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖系統(tǒng)正常運(yùn)行,在系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí),需要考慮系統(tǒng)熱量過(guò)剩時(shí)如何進(jìn)行熱量散失。經(jīng)過(guò)反復(fù)論證,在夜晚,大型平板集熱器可以充當(dāng)散熱器,將集熱器中集熱工質(zhì)傳統(tǒng)的“冷進(jìn)熱出”模式改為“熱進(jìn)冷出”模式。

    在采用大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖系統(tǒng)的太陽(yáng)能集中供暖項(xiàng)目中,熱損系數(shù)的實(shí)驗(yàn)分析數(shù)據(jù)是基于600塊大型平板集熱器組成的大型平板集熱器陣列。大型平板集熱器陣列的場(chǎng)地圖如圖6所示。

    圖6 大型平板集熱器陣列的場(chǎng)地圖Fig. 6 Field photo of large flat plate collector array

    實(shí)驗(yàn)分析中,大型平板集熱器陣列的熱損失量Q的計(jì)算式為:

    式中:c為集熱工質(zhì)的比熱容,J/(kg·℃);m為集熱工質(zhì)的質(zhì)量,kg;ΔT為大型平板集熱器進(jìn)、出口的溫差,℃。

    大型平板集熱器的散熱功率P的計(jì)算式為:

    式中:ρ為集熱工質(zhì)的密度,kg/m3;q為集熱工質(zhì)的流量,m3/h。

    在式(8)和式(9)中,集熱工質(zhì)的比熱容可認(rèn)為是定值,集熱工質(zhì)的質(zhì)量可以根據(jù)流量計(jì)與時(shí)間計(jì)算得出,集熱工質(zhì)的溫差可根據(jù)集熱器供、回水主管道上配置的溫度傳感器采集得出。因此,大型平板集熱器的熱損系數(shù)實(shí)驗(yàn)分析將基于溫度傳感器和流量計(jì)的實(shí)時(shí)采集數(shù)據(jù),其方案示意圖如圖7所示。

    圖7 大型平板集熱器熱損系數(shù)的實(shí)驗(yàn)分析方案示意圖Fig. 7 Schematic diagram of experimental analysis scheme for heat loss coefficient of large flat plate collector

    在該實(shí)驗(yàn)分析方案中,在夜間把蓄熱鋼罐中的多余熱量通過(guò)反向循環(huán)散到周圍的環(huán)境中,溫度較高的集熱工質(zhì)在循環(huán)泵的作用下進(jìn)入大型平板集熱器,熱量通過(guò)集熱器頂部、底部和側(cè)面的熱傳導(dǎo)、熱對(duì)流和熱輻射散到周圍溫度較低的環(huán)境中,使從集熱器出口出來(lái)的集熱工質(zhì)溫度降低。經(jīng)過(guò)夜間的散熱,可以有效降低蓄熱鋼罐中的熱量,為防止大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖系統(tǒng)過(guò)熱預(yù)留出一定的緩沖空間。

    熱損系數(shù)實(shí)驗(yàn)分析的采樣時(shí)間為2022年2月15日00:00~05:00,共計(jì)5 h。為了確保熱損系數(shù)實(shí)驗(yàn)分析結(jié)果和理論計(jì)算結(jié)果對(duì)比的合理性,熱損系數(shù)實(shí)驗(yàn)分析采樣期間的環(huán)境平均風(fēng)速、吸熱板溫度、環(huán)境溫度、太陽(yáng)輻照度與理論計(jì)算時(shí)采用的數(shù)值保持一致,即環(huán)境平均風(fēng)速為5.5 m/s、吸熱板溫度為315.89 K、環(huán)境溫度為265.39 K、太陽(yáng)輻照度為0 W/m2。

    為了保證實(shí)驗(yàn)分析計(jì)算的準(zhǔn)確性,通過(guò)采用大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖系統(tǒng)的太陽(yáng)能集中供暖項(xiàng)目的控制程序,將溫度傳感器和流量計(jì)的數(shù)據(jù)采樣時(shí)間間隔精確到2 s。大型平板集熱器的熱損系數(shù)實(shí)驗(yàn)分析數(shù)據(jù)如圖8所示。

    圖8 大型平板集熱器熱損系數(shù)實(shí)驗(yàn)分析數(shù)據(jù)Fig. 8 Experimental analysis data of heat loss coefficient for large flat plate collector

    根據(jù)圖8中的數(shù)據(jù),通過(guò)分段累加,可得出2022年2月15日00:00~05:00內(nèi)大型平板集熱器陣列的熱損失量為9.1 MWh。

    式中:n為大型平板集熱器的數(shù)量,塊;ΔT′為集熱工質(zhì)與環(huán)境之間的溫差,℃;Δt為整個(gè)太陽(yáng)能集中供暖項(xiàng)目的運(yùn)行時(shí)長(zhǎng),h。

    大型平板集熱器的數(shù)量為600塊、單塊集熱器的采光面積為13.95 m2、集熱工質(zhì)與環(huán)境之間的溫差為50.5 ℃、整個(gè)太陽(yáng)能集中供暖項(xiàng)目的運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)為5 h。將數(shù)值代入式(10),可計(jì)算得出實(shí)驗(yàn)分析中,大型平板集熱器的實(shí)際熱損系數(shù)為4.3 W/(m2·K)。

    3 熱損系數(shù)的理論計(jì)算與實(shí)驗(yàn)分析結(jié)果對(duì)比

    根據(jù)前文的計(jì)算結(jié)果,通過(guò)理論計(jì)算得出的大型平板集熱器的理論熱損系數(shù)為4.07 W/(m2·K),通過(guò)實(shí)驗(yàn)分析得出的大型平板集熱器的實(shí)際熱損系數(shù)為4.3 W/(m2·K),理論值與實(shí)際值的偏差為5.3%。

    分析大型平板集熱器熱損系數(shù)的理論值與實(shí)際值產(chǎn)生差異的原因,主要為以下2點(diǎn):

    1)熱損系數(shù)理論計(jì)算時(shí),大型平板集熱器的頂部熱損系數(shù)計(jì)算采用了Klein經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行估算,未采用迭代法,而經(jīng)驗(yàn)公式的計(jì)算結(jié)果與迭代法的計(jì)算結(jié)果之間存在±0.2 W/(m2·K)的偏差;

    2)熱損系數(shù)理論計(jì)算時(shí)未計(jì)算大型平板集熱器之間連接管道的熱損失,根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn),雖然管網(wǎng)的熱損失量在大型平板集熱器熱損失量中的占比很小,但對(duì)計(jì)算結(jié)果也會(huì)產(chǎn)生細(xì)微影響。

    4 結(jié)論

    本文通過(guò)理論計(jì)算和實(shí)驗(yàn)分析2種方法分別得出了大型平板集熱器的理論熱損系數(shù)和實(shí)際熱損系數(shù),在考慮工程應(yīng)用條件和允許誤差的前提下,理論計(jì)算得到的熱損系數(shù)具有較高的參考價(jià)值。在大型太陽(yáng)能跨季節(jié)儲(chǔ)熱采暖系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí),運(yùn)用理論計(jì)算方法對(duì)大型平板集熱器的實(shí)際熱損系數(shù)進(jìn)行估算,可以有效提高系統(tǒng)設(shè)計(jì)的合理性。

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