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    碎石墊層模量對路面力學性能的影響分析

    2022-10-24 06:06:44李洪雁
    黑龍江交通科技 2022年11期
    關(guān)鍵詞:層層剪應(yīng)力剛性

    李洪雁

    (新疆巴音郭楞蒙古自治州交通運輸局,新疆 庫爾勒 841000)

    1 路面結(jié)構(gòu)與計算方案

    由于碎石墊層與路面頂面距離較遠,在荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力、應(yīng)變水平不高,碎石墊層模量的非線性特點不明顯,因此本次計算中仍假定為線彈性材料[2]。計算時將整個路面結(jié)構(gòu)看作為一種多層連續(xù)線彈性體系,采用殼牌(SHELL)法的BISAR程序?qū)Σ煌A肯庐a(chǎn)生的路面結(jié)構(gòu)應(yīng)力效應(yīng)值進行計算[3]。結(jié)構(gòu)層各層泊松比、20 ℃和15 ℃抗壓模量取值如表1。

    表1 路面結(jié)構(gòu)與參數(shù)

    計算圖示如圖1所示,計算模型采用標準軸載,即雙輪組單軸100 kN,BZZ-100單輪當量圓直徑取值為21.3 cm,兩輪間距則為10.65×3=31.95 cm,輪胎接地壓力p為0.7 MPa[4]。根據(jù)計算模型,計算在不同墊層模量下A、B、C、D各計算點處各層層底拉應(yīng)力σt、應(yīng)變εt、土基頂面壓應(yīng)變εc、面層內(nèi)部剪應(yīng)力及基層內(nèi)部應(yīng)力效應(yīng)值。

    圖1 力學分析結(jié)構(gòu)示意圖(單位:cm)

    2 碎石墊層模量對結(jié)構(gòu)受力的影響

    2.1 瀝青混凝土面層應(yīng)力變化

    (1)層底拉應(yīng)力

    根據(jù)計算模型,碎石墊層厚度取值為20 cm,分別計算碎石墊層模量為50、100、150、200、250、300、350、400、450、500 MPa時各計算點處瀝青混凝土各面層層底拉應(yīng)力。上、中、下面層層底拉應(yīng)力計算結(jié)果如圖2、圖3、圖4所示,其中拉應(yīng)力為正,壓應(yīng)力為負,A、B、C、D則分別代表四個不同計算點,路面結(jié)構(gòu)厚度及計算點具體位置詳見圖1。

    圖2 上面層層底拉應(yīng)力

    圖3 中面層層底拉應(yīng)力

    圖4 下面層層底拉應(yīng)力

    從圖2~圖4中計算結(jié)果可以看出,瀝青混凝土面層內(nèi),上、中、下面層層底均處于受壓狀態(tài),最大水平壓應(yīng)力也均位于單圓荷載中心處。從層底拉應(yīng)力隨墊層模量的變化趨勢來看,各層層底拉應(yīng)力隨模量增大有減小的趨勢,但變化幅度均很小,幅度均在20 kPa以內(nèi),碎石墊層模量對各面層層底拉應(yīng)力的影響并不顯著。從各面層層底產(chǎn)生的拉應(yīng)力大小來看,上面層層底拉應(yīng)力最大,其次為中面層,下面層產(chǎn)生的拉應(yīng)力為最小。

    (2)剪應(yīng)力

    當級配碎石材料的抗剪強度不足時,產(chǎn)生的剪切破壞會使路面的車轍大幅增加,尤其在縱坡較大的路段,由于水平荷載的驟增,級配碎石墊層還有可能產(chǎn)生剪切滑移,使瀝青面層更容易產(chǎn)生擁包等病害,嚴重影響路面的使用壽命。

    對處于三向受力狀態(tài)的路面結(jié)構(gòu)層,在其破壞面上取單元體,其三個主應(yīng)力分別為σ1、σ2、σ3,且σ1>σ2>σ3,該結(jié)構(gòu)層材料的內(nèi)摩擦角為φ[5]。根據(jù)莫爾強度理論,該點處所受剪應(yīng)力τα取決于σ1和σ3,即

    (1)

    (2)

    則有τα=τmcosφ

    (3)

    從公式(3)可以看出結(jié)構(gòu)層內(nèi)某點破壞時所受的剪應(yīng)力τα與該點處所能承受的最大剪應(yīng)力τm直接相關(guān),并呈線性關(guān)系。因此可以通過研究結(jié)構(gòu)層內(nèi)最大剪應(yīng)力τm的變化分析各因素對剪應(yīng)力的影響。

    在既定的路面結(jié)構(gòu)參數(shù)下,輪跡邊緣(C點位)瀝青混凝土面層內(nèi)部剪應(yīng)力如圖5所示。

    圖5 瀝青混凝土面層內(nèi)最大剪應(yīng)力變化

    從圖5中看到,不同模量的碎石墊層,其對應(yīng)的瀝青混凝土面層內(nèi)部剪應(yīng)力變化趨勢一致,峰值出現(xiàn)的深度相同,在上面層和中面層中內(nèi)部剪應(yīng)力逐漸減小,在下面層中剪應(yīng)力又逐漸增大。隨著碎石墊層模量的降低,面層內(nèi)部剪應(yīng)力逐漸增加,且增加幅度更大,這主要由于碎石墊層模量降低過多以后,半剛性基層的下臥層剛性降低,會逐漸導致面層受剪后產(chǎn)生更大剪切變形和剪應(yīng)力。

    路表的剪應(yīng)力變化幅度在9共場所kPa以內(nèi),剪應(yīng)力最多增大了21.7%。碎石墊層模量在300~400 MPa范圍內(nèi)變化時,面層內(nèi)剪應(yīng)力較接近;向上提高模量并未顯著減小面層剪應(yīng)力,而減小模量,面層內(nèi)的剪應(yīng)力卻會較顯著的增大,這一范圍對控制面層剪應(yīng)力來說應(yīng)為較理想的取值,以保證瀝青混凝土面層不出現(xiàn)明顯車轍和推移等病害。

    2.2 半剛性基層應(yīng)力變化

    (1)層底拉應(yīng)力

    在既定路面結(jié)構(gòu)參數(shù)下,半剛性基層的層底拉應(yīng)力如圖6、圖7所示,其中A、B、C、D分別代表四個不同計算點,路面結(jié)構(gòu)厚度及各計算點具體位置詳見圖1。

    圖6 上基層層底拉應(yīng)力

    圖7 下基層層底拉應(yīng)力

    通過圖6和圖7可以看到,半剛性基層與底基層層底拉應(yīng)力均隨著碎石墊層模量增大,呈明顯的減小趨勢,基層與底基層層底拉應(yīng)力最多分別減小了196.43%、44.46%;此外,隨著墊層模量的增大,C點位處基層層底應(yīng)力持續(xù)減小,最終由拉應(yīng)力變?yōu)閴簯?yīng)力。另外,由圖中結(jié)果可以看到,碎石墊層模量250 MPa對于基層與底基層層底拉應(yīng)力,均是一個顯著的分界點;如果墊層模量小于這個值,基層層底的拉應(yīng)力增大更顯著,這對于半剛性基層以及瀝青混凝土面層都不利。因此,路面結(jié)構(gòu)設(shè)計中適當增大碎石墊層模量,對減小半剛性基層層底拉應(yīng)力,減少路面裂縫有重要作用。

    (2)層內(nèi)水平應(yīng)力

    半剛性基層內(nèi)水平應(yīng)力變化如圖8所示。

    圖8 半剛性基層內(nèi)水平應(yīng)力變化

    從圖8中碎石墊層不同模量下輪跡中心處(D點位)半剛性基層層內(nèi)水平應(yīng)力結(jié)果可以看到,半剛性基層內(nèi)處于上壓下拉的狀態(tài),上基層大部分位于受壓區(qū),下基層完全位于受拉區(qū)。隨著碎石墊層模量增大,拉壓區(qū)分界點將向下移動3 cm左右,即受壓區(qū)增大,但上部受壓區(qū)的壓應(yīng)力變化不明顯,而下部受拉區(qū)的拉應(yīng)力發(fā)生大范圍變化。這表明碎石墊層模量的變化主要對下基層的水平拉應(yīng)力產(chǎn)生重要影響,需適當增大碎石墊層模量控制下基層水平拉應(yīng)力的增長。

    3 結(jié) 語

    對于瀝青面層來說,面層內(nèi)剪應(yīng)力相比各面層層底拉應(yīng)力,受碎石墊層模量變化的影響更顯著;碎石墊層模量越小,面層內(nèi)部產(chǎn)生的剪應(yīng)力就越大,路面越容易因抗剪強度不足而產(chǎn)生車轍病害。此外,墊層模量對半剛性基層與底基層的層底拉應(yīng)力也產(chǎn)生顯著的影響;墊層模量的增大導致基層與底基層層底壓應(yīng)力的持續(xù)減小,基層也越容易因受到拉應(yīng)力而發(fā)生開裂并向上發(fā)展,導致路面面層產(chǎn)生反射裂縫而遭到破壞。

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