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    綜放工作面區(qū)段煤柱寬高比效應(yīng)及尺寸優(yōu)化研究

    2022-10-19 12:49:52杜正虎
    煤炭工程 2022年10期
    關(guān)鍵詞:綜放煤柱區(qū)段

    陳 兵,高 亮,杜正虎

    (1.陜西陜煤榆北煤業(yè)有限公司 信息化運(yùn)維分公司,陜西 榆林 719302;2.陜煤集團(tuán)神木檸條塔礦業(yè)有限公司,陜西 榆林 719300;3.子長縣中達(dá)焦家溝煤業(yè)有限公司,陜西 延安 717300)

    綜合機(jī)械化放頂煤開采技術(shù)經(jīng)歷40a的應(yīng)用實(shí)踐,已成為我國厚煤層的主要開采方法之一,具有高產(chǎn)高效、巷道掘進(jìn)率低、噸煤成本低等優(yōu)勢[1]。然而,區(qū)段煤柱留設(shè)不合理造成煤炭采出率低和巷道維護(hù)困難等問題仍是制約綜放技術(shù)發(fā)展的主要因素之一。目前,大部分綜放開采礦井根據(jù)經(jīng)驗(yàn)留設(shè)20~50m寬的區(qū)段煤柱維護(hù)巷道,造成煤炭資源浪費(fèi)。部分煤礦通過留設(shè)窄小煤柱來提升回采率,但易誘發(fā)巷道嚴(yán)重變形破壞,維護(hù)難度增大,影響礦井安全高效生產(chǎn)[2]。因此,針對不同地質(zhì)條件和開采參數(shù)的綜放工作面,研究區(qū)段煤柱的穩(wěn)定性及合理寬度,對保障回采巷道穩(wěn)定性和提高煤炭資源回采率具有重要的意義[3-8]。

    我國學(xué)者針對綜放工作面區(qū)段煤柱合理寬度留設(shè)方面開展了大量研究[9-13],綜放工作面采動應(yīng)力場復(fù)雜,受煤柱寬高比和二次采動等影響較大,現(xiàn)有研究較少涉及基于煤柱寬高比效應(yīng)和煤柱失穩(wěn)概率的煤柱寬度確定方法。采用物理模擬、FLAC3D數(shù)值計算和理論分析相結(jié)合的方法,研究綜放工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律、應(yīng)力疊加效應(yīng)最明顯區(qū)域的區(qū)段煤柱穩(wěn)定性及動態(tài)應(yīng)力分布形態(tài),揭示不同寬度煤柱穩(wěn)定性及其寬高比效應(yīng),結(jié)合極限強(qiáng)度理論和煤柱失穩(wěn)概率確定合理的區(qū)段煤柱寬度,并進(jìn)行現(xiàn)場實(shí)踐驗(yàn)證。研究可為類似條件的綜放工作面區(qū)段煤柱尺寸優(yōu)化提供理論依據(jù)。

    1 工程背景

    東川煤礦采用斜井開拓,布置主斜井、副斜井和回風(fēng)斜井三個井筒,主要開采4-1號煤層,煤層平均埋深310m,煤層傾角平均5°左右,硬度中等,厚度為5.10~6.25m,平均5.5m,采用綜合機(jī)械化放頂煤開采方法。工作面采高3.2m,放煤厚度為2.3m,采放比1∶0.7。走向長度為687.6m,傾斜長度為159m。

    4-1號煤層基本頂為粗粒砂巖、中粒砂巖,厚3.50~26.31m,抗壓強(qiáng)度平均20.3MPa,抗拉強(qiáng)度平均0.5MPa。直接頂大部分為砂質(zhì)泥巖,厚1.40m。底板為泥巖、砂質(zhì)泥巖,厚0.4~4.5m,抗壓強(qiáng)度平均18.3MPa,抗拉強(qiáng)度平均0.3MPa。

    2 區(qū)段煤柱穩(wěn)定性物理模擬

    2.1 物理模型設(shè)計

    根據(jù)礦井綜放工作面地質(zhì)條件及開采參數(shù),結(jié)合相似理論,確定物理模擬的相似條件和開采方案。物理相似材料選用標(biāo)準(zhǔn)河沙、石膏、大白粉和粉煤灰。分層材料為云母粉,模型鋪裝過程人工制造裂隙。采用拍照和測量的方法詳細(xì)記錄實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象。物理模型相似條件:

    根據(jù)相似條件,采用的相似材料配比見表1。限于模擬平臺尺寸,實(shí)際鋪裝模型尺寸為長×高×寬=3m×1.46m×0.2m。而工作面實(shí)際平均埋深為310m,其余100m上覆巖層用鐵磚配重加載,經(jīng)計算配重鐵磚厚度14.7cm,即在模型頂部鋪設(shè)3層鐵磚(每塊鐵磚厚5cm)。模型左側(cè)留設(shè)66.7cm(原型100m)邊界煤柱,右側(cè)留設(shè)33.3cm(原型50m)邊界煤柱,兩工作面之間預(yù)留設(shè)16.7cm(原型25m)區(qū)段煤柱。模擬開挖方案為煤層開采3.7cm(原型5.5m),采高2.1cm(原型3.2m),放煤厚度1.5cm(原型2.3m)。實(shí)驗(yàn)過程采用無線壓力傳感器實(shí)時監(jiān)測預(yù)留區(qū)段煤柱的應(yīng)力分布規(guī)律。物理模擬實(shí)驗(yàn)方案如圖1所示。

    2.2 不同寬度區(qū)段煤柱穩(wěn)定性及應(yīng)力動態(tài)演化規(guī)律

    左側(cè)工作面開采結(jié)束后,留設(shè)25m區(qū)段煤柱,然后進(jìn)行右側(cè)工作面開采。右側(cè)工作面開采結(jié)束后,不斷縮小煤柱寬度,得到不同寬度煤柱結(jié)構(gòu)及受力大小,如圖2所示。分析可得,煤柱寬度由25m縮小至20m時,區(qū)段煤柱承受的平均應(yīng)力由14.6MPa增加至19.5MPa,平均應(yīng)力增加梯度為0.98MPa/m,煤柱表面未出現(xiàn)裂隙和片幫現(xiàn)象,宏觀穩(wěn)定性較好;當(dāng)煤柱寬度由20m縮小到18m時,煤柱承受的平均應(yīng)力為22.3MPa,平均應(yīng)力增加梯度為1.4MPa/m;當(dāng)煤柱寬度由18m縮小至16m時,煤柱承受的平均應(yīng)力為26.3MPa,應(yīng)力增加梯度為2.0MPa/m,煤柱兩側(cè)有明顯的掉渣現(xiàn)象;當(dāng)煤柱寬度縮小至14m時,煤柱承受的平均應(yīng)力為32.2MPa,平均應(yīng)力增加梯度為3.0MPa/m,此時,煤柱兩側(cè)有明顯的片幫現(xiàn)象,煤柱由于承受載荷過大,其穩(wěn)定性較差。

    表1 相似材料配比

    3 區(qū)段煤柱穩(wěn)定性FLAC3D數(shù)值計算

    3.1 數(shù)值計算方案

    根據(jù)礦井地質(zhì)條件和工作面開采參數(shù),建立FLAC3D數(shù)值計算模型,模型頂部施加3.34MPa的垂直應(yīng)力,模型邊界條件為側(cè)面和底部采用位移約束,左右工作面開挖時留設(shè)50m邊界煤柱,分別進(jìn)行區(qū)段煤柱寬度為25m、22m、20m、18m、16m、14m六種情況的數(shù)值計算。模型開挖前,分別在不同寬度區(qū)段煤柱中部布置應(yīng)力測線,監(jiān)測不同寬度煤柱應(yīng)力分布大小。模型應(yīng)力計算平衡后,4-1煤層的原巖應(yīng)力為7.4MPa。按照最不利原則,左側(cè)工作面開采完畢,選取右側(cè)工作面超前支承壓力峰值位置的區(qū)段煤柱A-A剖面進(jìn)行分析,如圖3所示。

    3.2 不同寬度煤柱應(yīng)力演化規(guī)律及塑性區(qū)分布特征

    A-A剖面應(yīng)力分布特征如圖4所示,不同寬度區(qū)段煤柱應(yīng)力測線監(jiān)測數(shù)據(jù)繪制的應(yīng)力分布規(guī)律如圖5所示。分析可得,不同寬度區(qū)段煤柱應(yīng)力演化規(guī)律及塑性區(qū)分布特征總結(jié)如下:

    1)當(dāng)區(qū)段煤柱寬度為20~25m時,煤柱垂直應(yīng)力變化平緩,煤柱兩側(cè)的應(yīng)力峰值為15.9~20.5MPa,煤柱應(yīng)力分布形態(tài)呈現(xiàn)“馬鞍形”。煤柱左幫的塑性區(qū)寬度為1.5~2.5m,右?guī)偷乃苄詤^(qū)寬度為1.0~2.0m,煤柱中部彈性核區(qū)寬度為15.5~22.5m,煤柱中部存在較寬的核區(qū),煤柱穩(wěn)定。

    2)當(dāng)煤柱寬度為18m時,垂直應(yīng)力明顯增大,靠近左側(cè)工作面的應(yīng)力峰值26.5MPa,靠近左側(cè)工作面的應(yīng)力峰值25.3MPa,應(yīng)力分布形態(tài)呈現(xiàn)“平臺形”。煤柱左幫塑性區(qū)寬度為3.0m,右?guī)退苄詤^(qū)寬度為2.5m,中部仍然存在12.5m的彈性核區(qū),煤柱穩(wěn)定性較好。

    3)當(dāng)煤柱寬度縮小到14~16m時,煤柱垂直應(yīng)力急劇增大,兩側(cè)應(yīng)力峰值完全疊加,達(dá)到了31.3MPa,為原巖應(yīng)力的4.2倍,煤柱中部應(yīng)力分布形態(tài)呈現(xiàn)明顯的“拱形”。煤柱塑性區(qū)寬度均達(dá)到了10.0m,塑性區(qū)有連通趨勢,煤柱中部核區(qū)只有4m,煤柱穩(wěn)定性較差。

    3.3 區(qū)段煤柱穩(wěn)定性及其寬高比效應(yīng)

    根據(jù)大量工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),煤柱彈性核區(qū)率η≥65%,則煤柱能夠保持穩(wěn)定,不同寬度區(qū)段煤柱穩(wěn)定性見表2。根據(jù)不同寬度區(qū)段煤柱最大應(yīng)力和塑性區(qū)寬度特征分析可得,煤柱穩(wěn)定性具有明顯的寬高比效應(yīng),煤柱承受的最大應(yīng)力和塑性區(qū)寬度與區(qū)段煤柱寬高比成負(fù)相關(guān)關(guān)系,煤柱彈性核區(qū)率與寬高比成正相關(guān)關(guān)系,如圖6所示。

    表2 煤柱塑性區(qū)及其穩(wěn)定性

    4 理論分析及工程驗(yàn)證

    4.1 4-1號煤層單軸抗壓強(qiáng)度測定

    將現(xiàn)場取回的整塊煤樣加工成標(biāo)準(zhǔn)圓柱試件,然后在MTS巖石力學(xué)測試系統(tǒng)上進(jìn)行單軸抗壓試驗(yàn)。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,4-1號煤層的單軸抗壓強(qiáng)度為15.8MPa。

    4.2 區(qū)段煤柱極限強(qiáng)度及安全系數(shù)計算

    煤柱穩(wěn)定性與煤體自身強(qiáng)度和煤柱尺寸有關(guān),煤柱極限強(qiáng)度通常采用Bieniawski公式計算:

    σs=σc[0.64+0.36(a/h)]

    (1)

    式中,σs為煤柱極限強(qiáng)度,MPa;σc為煤體單軸抗壓強(qiáng)度,MPa;h為煤柱高度,m;a為煤柱寬度,m;當(dāng)a/h>5時,n=1.4;當(dāng)a/h<5時,n=1。

    煤柱安全系數(shù)是確定煤柱穩(wěn)定性的重要指標(biāo)之一,煤柱安全系數(shù)越大,煤柱失穩(wěn)的概率越小,煤柱越穩(wěn)定。Hoek研究發(fā)現(xiàn),當(dāng)煤柱安全系數(shù)為1.0時,煤柱失穩(wěn)的概率為50%;當(dāng)煤柱安全系數(shù)為1.5時,煤柱失穩(wěn)的概率為0.3%。因此,煤柱安全系數(shù)大于1.0,可認(rèn)為煤柱穩(wěn)定性較好[14]。煤柱安全系數(shù)計算公式為:

    fs=σs/Pz

    (2)

    式中,Pz為煤柱承受最大應(yīng)力,MPa。

    根據(jù)物理模擬和FLAC3D數(shù)值計算結(jié)果,煤柱寬度a為25、22、20、18、16和14m時,承受的最大應(yīng)力Pz分別為17.4、18.5、20.3、27.5、31.0和33.8MPa。煤柱高度h為5.5m,煤體單軸抗壓強(qiáng)度σc為15.8MPa,將以上參數(shù)分別代入式(1)、式(2)中,得到不同寬度區(qū)段煤柱極限強(qiáng)度及安全系數(shù),見表3。

    表3 不同寬度區(qū)段煤柱穩(wěn)定性理論計算結(jié)果

    根據(jù)表2可得,當(dāng)煤柱寬度小于18m時,綜放工作面區(qū)段煤柱不穩(wěn)定,失穩(wěn)概率較大,與物理模擬和數(shù)值計算結(jié)果一致。因此,礦井在進(jìn)行相鄰綜放工作面區(qū)段煤柱設(shè)計時,留設(shè)煤柱寬度應(yīng)不小于18m。

    4.3 工程驗(yàn)證

    研究結(jié)論在該礦406工作面進(jìn)行了現(xiàn)場實(shí)踐,406工作面與已開采完畢的405工作面之間的區(qū)段煤柱寬度為18~20m。406工作面開采過程中,與406工作面運(yùn)輸巷之間的區(qū)段煤柱穩(wěn)定性較好,406工作面運(yùn)輸巷頂?shù)装逡平孔畲鬄?20mm,兩幫移近量最大160mm。煤柱幫和開采幫僅有局部發(fā)生片幫現(xiàn)象,保證了工作面安全高效生產(chǎn)。

    5 結(jié) 論

    1)區(qū)段煤柱未完全失穩(wěn)前,其承受的應(yīng)力大小與其寬度成反比例關(guān)系。煤柱寬度縮小到一定程度時,煤柱平均應(yīng)力增加梯度會顯著增加,煤柱穩(wěn)定性降低。此外,可采用煤柱垂直應(yīng)力分布形態(tài)可表征煤柱穩(wěn)定程度,“馬鞍形”應(yīng)力分布形態(tài)的煤柱較穩(wěn)定,“平臺形”應(yīng)力分布形態(tài)是煤柱設(shè)計的主要依據(jù),“拱形”應(yīng)力分布形態(tài)是煤柱即將屈服失穩(wěn)的重要特征。以上規(guī)律為確定合理區(qū)段煤柱寬度奠定了基礎(chǔ)。

    2)煤柱寬高比效應(yīng)影響其安全系數(shù)和失穩(wěn)概率,煤柱寬高比越大,其承受的最大應(yīng)力越小,煤柱受力越均勻,塑性區(qū)越小,煤柱失穩(wěn)概率越低;煤柱寬高比越小,其承受的最大應(yīng)力越大,煤柱受力集中,塑性區(qū)較大,煤柱失穩(wěn)概率較大。

    3)根據(jù)極限強(qiáng)度理論和煤柱安全系數(shù)與穩(wěn)定性的關(guān)系,得出區(qū)段煤柱尺寸小于18m時,煤柱失穩(wěn)概率達(dá)到了60%~70%,煤柱容易受采動作用屈服破壞,不利于安全生產(chǎn)。因此,相鄰綜放工作面間的區(qū)段煤柱寬度應(yīng)不小于18m,現(xiàn)場實(shí)踐驗(yàn)證可靠。

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