劉敬鋒,袁梓瑞,徐成皓
(1.江蘇省地礦局第三地質(zhì)大隊,江蘇 鎮(zhèn)江 212111;2.江蘇科技大學(xué),江蘇 鎮(zhèn)江 212003)
隨著地下空間的不斷開發(fā)和利用,基坑開挖向著更深、更復(fù)雜的方向發(fā)展,為了保證基坑開挖過程中的安全和控制變形的需要,數(shù)值模擬與現(xiàn)場監(jiān)測相結(jié)合的研究方法越來越多的應(yīng)用于基坑工程的施工當(dāng)中,為基坑工程的穩(wěn)定性提供科學(xué)指導(dǎo)。董必昌等[1]借助有限元軟件研究了雙排樁+錨桿結(jié)構(gòu)的變形、受力規(guī)律并進行配筋設(shè)計,結(jié)果顯示,基于有限元的基坑支護設(shè)計不僅可以考慮土體的本構(gòu)關(guān)系,還可減少鋼筋用量。李承超等[2]針對場地高差較大的基坑工程實例,探討了樁間土加固深度對結(jié)構(gòu)變形影響,認(rèn)為樁間土加固存在最優(yōu)深度。宋建學(xué)等[3]通過大量的實際現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)整理研究了鄭州地區(qū)在基坑施工設(shè)計過程中基坑變形監(jiān)測數(shù)據(jù),并提出了可靠有效的基坑工程監(jiān)測的報警指標(biāo);王正曉等[4]釆用數(shù)值模型對坑底土體變形性狀進行了分析,發(fā)現(xiàn)基坑底部土體正常固結(jié)會隨著基坑的開挖施工不斷變大。
綜上可知,雖然目前對于深基坑工程的變形規(guī)律和穩(wěn)定性分析已有較多研究,但研究不夠深入,尤其對于復(fù)雜市域環(huán)境中逆錯層式深基坑開挖過程中支護結(jié)構(gòu)變形規(guī)律和穩(wěn)定性研究還不多,對于逆錯層式深基坑支護的穩(wěn)定性及變形機制還有待深入探討。因此,本文以丹陽市某逆錯層式深基坑工程為背景,結(jié)合工程實例進行三維有限元模擬,并將支護結(jié)構(gòu)變形的模擬數(shù)據(jù)與現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)進行對比分析,驗證了模擬分析的可行性,可為類似工程提供參考。
丹陽某建設(shè)項目地下室基坑支護位于鎮(zhèn)江丹陽市中心,周邊環(huán)境復(fù)雜,場地南側(cè)紅線外為河流,紅線外其他三側(cè)存在年代久遠的居民建筑?;有螤畈灰?guī)則,地下室負二層平面與地下室負一層平面不統(tǒng)一,存在錯層。
根據(jù)巖土工程勘察報告,場地地基土由第四系全新統(tǒng)人工填土、第四系全新統(tǒng)沖積層(Q4al)、第四系上更新統(tǒng)(Q3al)及白堊紀(jì)(K2)風(fēng)化基巖組成。基坑開挖后,坑壁上部土層為填土層,填土層均勻性及密實性差,松散狀態(tài),穩(wěn)定性差,下部為粉土層和軟土層,開挖后的基坑易發(fā)生局部崩塌或整體滑移破壞等不良地質(zhì)現(xiàn)象。該逆錯層深基坑開挖深度范圍內(nèi)存在深厚淤泥質(zhì)土,壓縮性高、敏感性高,并且地下水賦存豐富,對支護結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較大影響。
對于深大復(fù)雜的深基坑一般監(jiān)測布置點較多,分布較為集中,考慮到本項目存在逆錯層對南北側(cè)進行了重點監(jiān)測,主要包括基坑地表沉降、圍護樁深層水平位移、冠梁頂水平位移、冠梁頂豎向位移以及支撐軸力。本基坑現(xiàn)場監(jiān)測點布置如圖1所示,其中圍護樁深層水平位移用W表示,冠梁頂水平、豎向位移監(jiān)測點用G表示,軸力監(jiān)測點用Z表示。通過現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬結(jié)果對比分析,可以驗證數(shù)值模擬的可行性。
圖1 監(jiān)測點布設(shè)
本文使用MIDASGTS數(shù)值分析軟件。由于土體具有彈塑性,其應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系呈非線性,一般的彈塑性模型參數(shù)測定困難,因此,采用MohrˉCoulomb模型。灌注樁、內(nèi)支撐以及立柱僅考慮其彈性工作,采用線彈性本構(gòu)關(guān)系,在MIDASGTS中采用梁、板單元進行模擬。
為減小數(shù)值模型中邊界約束條件對計算結(jié)果產(chǎn)生的不利影響,計算模型的邊界范圍在各個方向上均大于3倍的開挖深度。具體計算時模型沿X方向取348m,沿Y方向取173m,沿Z方向取40m。數(shù)值模擬計算中,地表為自由邊界;模型的前后左右四個邊界的X、Y方向位移限制為零,Z方向自由;模型底部邊界的X、Y、Z方向位移均限制為零。內(nèi)支撐與圍護樁應(yīng)為彈性約束,考慮到內(nèi)支撐的恒受壓性和建模的方便,釋放了數(shù)學(xué)模型中的梁端轉(zhuǎn)動約束,僅以鉸接代替。根據(jù)上述分析,建立三維模型如圖2所示,模型單元總數(shù)250904個。
圖2 數(shù)值模型
數(shù)值模擬中的計算參數(shù)主要包括土體、支護樁、內(nèi)支撐以及立柱樁的物理力學(xué)參數(shù)。在土體的模擬中按照實際的土體分層情況模擬,具體參數(shù)如表1所示。
表1 材料力學(xué)參數(shù)
基坑施工階段模擬分為5個工況。
工況一:施工三軸止水帷幕、圍護樁、雙軸深攪重力式擋土墻、立柱樁與格構(gòu)柱。
工況二:挖至冠梁底標(biāo)高,施工冠梁與第一道混凝土內(nèi)支撐。
工況三:挖至腰梁底標(biāo)高,施工腰梁與第二道混凝土內(nèi)支撐。
工況四:挖至土釘標(biāo)高,施工土釘。
工況五:挖至基坑底。
圖3基坑南側(cè)地表沉降隨距坑邊距離變化的關(guān)系圖,由圖3可知,在基坑周邊地表出現(xiàn)U形沉降槽,在距坑邊開挖深度(H)范圍內(nèi)地表沉降速率較大,并在距離基坑邊H處實測沉降值最大,為18.6mm。距坑邊距離超過2H時,基坑開挖造成的地表沉降較小。通過對比模擬曲線與實測曲線發(fā)現(xiàn)兩者的沉降規(guī)律一致,但實測值要大于模擬值。這是由于現(xiàn)場會存在施工荷載和周邊道路的動荷載。
圖3 基坑南側(cè)地表沉降
通過三維模型發(fā)現(xiàn)北側(cè)圍護樁存在較多的陽角,且基坑北側(cè)相對于基坑南側(cè)來看只有一個豎向支護結(jié)構(gòu),在控制樁身變形上明顯不足,因此為了更好地反應(yīng)圍護樁深層水平位移,選取兩個北側(cè)監(jiān)測點W2、W4與一個南側(cè)監(jiān)測點W10進行數(shù)值與實測值的對比分析如圖4所示。
圖4 圍護樁深層水平位移
由圖4可知,圍護樁在土壓力的作用下發(fā)生了向基坑內(nèi)移動的趨勢,圍護樁深層水平位移沿深度方向呈現(xiàn)出先增大后減小的凹型趨勢,最大位移值為28.30mm,樁頂與樁底的位移量明顯小于樁身中部的位移量,這是由于在開挖過程中樁身中部會產(chǎn)生較大的彎矩。由于模擬土方開挖是一次完成,實際則需要進行分層分段,并且基坑邊存在堆載,因此模擬值要比實測值偏小,但是兩者水平位移曲線整體偏差在15%以內(nèi),即數(shù)值模擬可行。
冠梁與內(nèi)支撐之間進行整體澆筑,在圍護樁與內(nèi)支撐之間起到剛性連接的作用,將兩個構(gòu)件連接成一個整體,在開挖過程中彼此相互作用又相互制約,能夠有效控制著基坑支護變形[5]。在三維模型中能夠發(fā)現(xiàn)基坑北側(cè)冠梁頂水平位移值要大于南側(cè)的,陽角處的水平位移量要大于基坑其他位置,因此,選取了最不利情況下陽角與長邊附近的監(jiān)測點進行模擬值與實測值的對比分析見表2。
通過表2可以發(fā)現(xiàn),基坑南側(cè)錯層處監(jiān)測點G4、G6的冠梁位移要小于北側(cè)G1、G2監(jiān)測點,這是因為北側(cè)只有圍護樁作為支護結(jié)構(gòu),在陽角處冠梁頂位移一般較大;南側(cè)位于中部的G5監(jiān)測點冠梁頂位移數(shù)值要大于同側(cè)的數(shù)值,這是由于長邊效應(yīng)造成中部位移量變大,從監(jiān)測點整體上看北側(cè)的位移數(shù)值要更大些,最大值出現(xiàn)在陽角處,約22.5mm。對比模擬值與實際值發(fā)現(xiàn)在兩者水平位移存在離散性,這是因為現(xiàn)場的動荷載會增大實際基坑開挖時的卸載模量,但二者數(shù)值整體上離散程度不大,相對偏差在20%以內(nèi)。
表2 冠梁頂位移
(1)基坑開挖后周邊地表的沉降曲線為U形沉降槽,沉降最大值位于距基坑邊一倍開挖深度處,最大值為18.6mm。
(2)通過數(shù)值模擬和現(xiàn)場監(jiān)測對圍護樁深層水平位移和冠梁位移進行對比,結(jié)果表明模擬值與實際值發(fā)現(xiàn)在支護結(jié)構(gòu)的變形上兩者離散性不大,規(guī)律一致,誤差在20%以內(nèi)。
(3)對復(fù)雜市域環(huán)境中逆錯層式深基坑挖過程進行三維有限元模擬,從模擬結(jié)果與現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果來看,二者吻合度較好,數(shù)值模擬結(jié)果具有一定的可行性,且數(shù)值模擬可進一步科學(xué)驗證支護結(jié)構(gòu)的安全性與穩(wěn)定性。