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    燒結(jié)用生石灰質(zhì)量不穩(wěn)定原因分析及改進(jìn)

    2022-10-15 07:23:34王小強顏慶雙滕雪亮李向通馬賢國劉杰李金蓮
    鞍鋼技術(shù) 2022年5期
    關(guān)鍵詞:電耗回轉(zhuǎn)窯生石灰

    王小強,顏慶雙,滕雪亮,李向通,馬賢國,劉杰,李金蓮

    (1.鞍鋼股份有限公司鲅魚圈鋼鐵分公司,遼寧 營口 115007;2.鞍鋼集團鋼鐵研究院,遼寧 鞍山 114009)

    作為燒結(jié)熔劑,生石灰為燒結(jié)礦提供CaO分子,是生成鐵酸鈣、提高燒結(jié)礦強度的物質(zhì)之一,具有調(diào)劑燒結(jié)礦酸堿性的作用。生石灰與其它熔劑的區(qū)別在于:① 生石灰遇水消化放熱,能夠提高燒結(jié)混合料溫度;②生石灰加水反應(yīng)生成消石灰,具有一定黏性,在燒結(jié)混合料制粒中發(fā)揮粘結(jié)劑的作用;③生石灰能夠提高混合料溫度和強化混合料制粒,改善燒結(jié)礦產(chǎn)質(zhì)量效果明顯。

    燒結(jié)生產(chǎn)中應(yīng)關(guān)注生石灰質(zhì)量的三個方面:①生石灰化學(xué)成分,生石灰CaO含量越高越好,雜質(zhì)含量越低越好;②生石灰粒度,要求小于3 mm占比達(dá)到85%以上,生石灰消化后在燒結(jié)過程中能夠充分混勻;③生石灰活性度,一般要求不低于260 mL,生石灰的活性度越高,生石灰在燒結(jié)過程中提高料溫和改善制粒的效果越明顯。

    鞍鋼股份有限公司鲅魚圈鋼鐵分公司(以下簡稱“鲅魚圈”)生產(chǎn)燒結(jié)生石灰用的石灰石CaO含量低、雜質(zhì)多,在石灰石原料條件發(fā)生變化且生產(chǎn)操作參數(shù)調(diào)整應(yīng)對不當(dāng)時,就會出現(xiàn)生石灰質(zhì)量下降且不穩(wěn)定的問題,對燒結(jié)生產(chǎn)造成影響。針對上述問題,分析了燒結(jié)生石灰質(zhì)量不穩(wěn)定原因并提出改進(jìn)措施,實踐后效果良好,本文對此做一介紹。

    1 生石灰質(zhì)量不穩(wěn)定原因分析

    1.1 石灰石化學(xué)成分合格率低

    石灰石采購標(biāo)準(zhǔn)中要求CaO含量≥48.50%、SiO2含量≤4.5%。據(jù)統(tǒng)計,鲅魚圈石灰石化學(xué)成分合格率僅為62.50%。石灰石中CaO和SiO2含量具體如圖1所示。由圖1可以看出,石灰石中CaO和SiO2含量不穩(wěn)定,給冶煉優(yōu)質(zhì)生石灰造成了很大困難。

    圖1 石灰石中CaO和SiO2含量Fig.1 Contents of CaO and SiO2in Limestone

    1.2 石灰石欠燒和過燒

    在冶煉生石灰過程中,存在石灰石欠燒和過燒的情況,影響生石灰質(zhì)量。經(jīng)過對生產(chǎn)過程的分析和研究,得出造成上述情況的原因有:

    (1)石灰石粒度組成不合理。石灰石粒度組成如表1所示。因石灰石粒度范圍跨度大,生產(chǎn)參數(shù)優(yōu)化對穩(wěn)定生石灰質(zhì)量作用不太明顯,造成小粒度的石灰石過燒而大粒度的石灰石沒燒透,生石灰質(zhì)量不達(dá)標(biāo)。

    表1 石灰石粒度組成Table 1 Particle Size Composition of Limestone %

    (2)回轉(zhuǎn)窯操作參數(shù)控制不合理,造成生石灰質(zhì)量差,生石灰中CaO含量為70%~73%。不同產(chǎn)量條件下的回轉(zhuǎn)窯操作參數(shù)如表2所示。

    表2 不同產(chǎn)量條件下的回轉(zhuǎn)窯操作參數(shù)Table 2 Operating Parameters of Rotary Kiln Based on Different Output

    由表2可以看出,回轉(zhuǎn)窯冷卻器控制料位較低,導(dǎo)致二次風(fēng)溫偏低,窯內(nèi)煅燒帶輻射溫度不夠,預(yù)熱器頂部溫度偏低,石灰石預(yù)分解效果差,成品CaO含量偏低。

    1.3 生石灰敞口存放

    在回轉(zhuǎn)窯工藝環(huán)節(jié),利用緩沖倉臨時存儲生石灰。由于緩沖倉為敞口空間,生石灰在空氣中不穩(wěn)定,會吸收二氧化碳和水,從而使活性CaO成分失效。研究發(fā)現(xiàn),生石灰放置于敞口器皿中,CaO含量會隨著放置時間的延長而降低,其中在24 h內(nèi)降低的趨勢比較明顯[1]。因此,為了保證生石灰加工完成后的產(chǎn)品質(zhì)量,應(yīng)盡量減少生石灰在敞口緩沖倉中的存放時間。

    1.4 生石灰取樣位置影響檢驗結(jié)果

    生石灰復(fù)驗樣品與回轉(zhuǎn)窯生石灰檢驗樣品檢驗結(jié)果常常有不一致且差距很大的情況發(fā)生,如表3所示。

    表3 回轉(zhuǎn)窯生石灰檢驗樣品和生石灰復(fù)驗樣品檢驗結(jié)果Table 3 Inspection Results of Check Samples and Reinspection Samples of Quicklime for Rotary Kiln

    分析發(fā)現(xiàn),生石灰在回轉(zhuǎn)窯工藝環(huán)節(jié)和燒結(jié)工藝環(huán)節(jié)的取樣點分別位于回轉(zhuǎn)窯出料皮帶處和燒結(jié)生石灰礦槽槽下,取樣時間間隔為38 h左右,同一時間段的化驗結(jié)果不代表同一批次樣品,而且當(dāng)燒結(jié)槽下發(fā)現(xiàn)檢驗結(jié)果異常時,對生石灰質(zhì)量的監(jiān)督及反饋也比較滯后。因此,應(yīng)改變?nèi)游恢?,盡量縮短兩處取樣的時間間隔。

    2 改進(jìn)措施

    2.1 增加石灰石取樣化驗頻次

    為了強化對原料化學(xué)成分的監(jiān)控,石灰石取樣化驗由500 t一個批次縮短為250 t一個批次,增加了石灰石取樣化驗頻次。改進(jìn)后,石灰石中CaO和SiO2含量如圖2所示,可以看出,石灰石中CaO和SiO2含量波動幅度和范圍均減小,石灰石質(zhì)量明顯改善。經(jīng)統(tǒng)計,改進(jìn)后石灰石合格率為86.57%,較改善前提高了24.07個百分點。

    圖2 改進(jìn)后石灰石中CaO和SiO2含量Fig.2 Contents of CaO and SiO2in Limestone after Improvement

    2.2 調(diào)整石灰石粒度組成

    控制石灰石粒度組成是穩(wěn)定生石灰質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)。針對小粒度石灰石過燒導(dǎo)致生石灰活性度降低的問題,將石灰石粒度控制范圍由18~45 mm調(diào)整到30~50 mm,如表4所示,石灰石粒度趨于均勻。經(jīng)統(tǒng)計,調(diào)整后的生石灰生燒率和過燒率綜合指數(shù)降低了14.5%,生石灰質(zhì)量改善。

    表4 改進(jìn)后石灰石粒度組成Table 4 Particle Size Composition of Limestone after Improvement %

    2.3 優(yōu)化回轉(zhuǎn)窯焙燒參數(shù)

    改進(jìn)后不同產(chǎn)量條件下的回轉(zhuǎn)窯操作參數(shù)如表5所示。通過動態(tài)調(diào)整冷卻器控制料位,保證正常生產(chǎn)時二次風(fēng)溫控制在550℃,增加回轉(zhuǎn)窯焙燒煤氣量,提高回轉(zhuǎn)窯預(yù)熱器頂部溫度,生石灰質(zhì)量得到有效提升,生石灰中CaO含量達(dá)到78%~83%。

    表5 改進(jìn)后不同產(chǎn)量條件下的回轉(zhuǎn)窯操作參數(shù)Table 5 Operating Parameters for Rotary Kiln Based on Different Output after Improvement

    2.4 改變生石灰儲存及運輸方式

    根據(jù)燒結(jié)生產(chǎn)實際用量,生石灰緩沖倉內(nèi)儲存量要小于每日的使用量,保證生石灰的周轉(zhuǎn)率;同時,生石灰運輸采用全封閉式罐車,通過氣力輸送的方式輸入到燒結(jié)配料槽內(nèi),生石灰配料倉采用全封閉式結(jié)構(gòu)。

    生產(chǎn)過程中,燒結(jié)停機檢修會造成煉鋼生石灰緩沖倉中物料存儲量大于使用量,生石灰周轉(zhuǎn)下降,生石灰在緩沖倉內(nèi)存貯時間增加,導(dǎo)致生石灰活性度降低,影響使用效果。因此,當(dāng)燒結(jié)停機檢修超過1 h時,應(yīng)根據(jù)需求調(diào)整生石灰生產(chǎn),保證供需平衡。

    2.5 調(diào)整生石灰取樣位置

    為了使生石灰取樣更具有代表性,并能夠在回轉(zhuǎn)窯區(qū)域和燒結(jié)區(qū)域同時反映生石灰質(zhì)量變化情況,將回轉(zhuǎn)窯出料皮帶取樣改為環(huán)錘破碎后取樣,燒結(jié)槽下取樣改為輸灰罐車輸灰管道取樣。取樣位置改變后,兩個取樣點的取樣樣品均為粉狀物料,兩點取樣的時間間隔約為8 h,減少了30 h,化驗結(jié)果的一致性較好。

    生石灰進(jìn)槽前如何進(jìn)行取樣是個難點,通過對標(biāo)相關(guān)行業(yè)得知,安裝自動取樣裝置投資費用較高且運行較復(fù)雜。鲅魚圈通過自主研究,制作出了一種投資費用較低、操作安全簡單的生石灰取樣管裝置,具體如圖3所示。

    圖3 生石灰取樣管裝置Fig.3 Sampling Tube Device for Quicklime

    生石灰通過氣力輸送,沿圖中箭頭所示方向進(jìn)入取樣管,當(dāng)一次輸灰結(jié)束后,打開取樣管,將取樣管收集的物料倒出裝樣袋后進(jìn)行化檢驗。

    3 改進(jìn)效果

    3.1 生石灰質(zhì)量變化

    改進(jìn)前后生石灰質(zhì)量變化如表6所示。

    表6 改進(jìn)前后生石灰質(zhì)量變化Table 1 Changes in Quality of Quicklime before and after Improvement %

    由表6可以看出:

    (1)改進(jìn)后,生石灰CaO含量提高了10.25個百分點,生石灰質(zhì)量得到改善。

    (2)生產(chǎn)要求生石灰破碎粒度小于3 mm占比達(dá)到85%,小于5 mm占比達(dá)到95%以上。改進(jìn)前生石灰破碎粒度粗,破碎粒度不能滿足生產(chǎn)要求。改進(jìn)后,生石灰破碎粒度細(xì),產(chǎn)品質(zhì)量能滿足生產(chǎn)要求。

    (3)改進(jìn)后,生石灰活性度提高,生石灰在遇水消化的過程中放熱能力增強,產(chǎn)生的消石灰比例升高,能夠提高混合料溫度和強化混合料制粒[2]。實踐證明配加高活性生石灰不僅能強化燒結(jié),提高燒結(jié)礦的產(chǎn)量與質(zhì)量,而且能影響燒結(jié)礦中鐵酸鈣的結(jié)晶形狀及鐵酸鈣的數(shù)量,有利于細(xì)針狀和針狀鐵酸鈣的形成。

    3.2 生石灰質(zhì)量對燒結(jié)生產(chǎn)指標(biāo)影響

    3.2.1 燒結(jié)混合料粒度及溫度

    改進(jìn)前后燒結(jié)混合料粒度及溫度如表7所示。

    表7 改進(jìn)前后燒結(jié)混合料粒度及溫度Table 7 Particle Size and Temperature of Sinter Mixture before and after Improvement

    由表7可以看出,生石灰質(zhì)量改善后,燒結(jié)混合料粒度組成中,<3 mm占比降低了12.02個百分點,3~5 mm 占比升高了 11.88個百分點,5~8 mm占比降低了4.01個百分點,>8 mm占比升高了4.16個百分點,混合料平均粒徑增大,混合料溫度提升9℃??梢姡屹|(zhì)量改善對改善燒結(jié)混合料制粒和提高混合料溫度效果顯著。

    3.2.2 燒結(jié)機主要操作參數(shù)

    改進(jìn)前后燒結(jié)機主要操作參數(shù)如表8所示。

    表8 改進(jìn)前后燒結(jié)機主要操作參數(shù)Table 8 Main Operating Parameters for Sintering Machine before and after Improvement

    由表8可以看出,當(dāng)生石灰質(zhì)量改善后,燒結(jié)負(fù)壓降低、廢氣溫度升高、臺時產(chǎn)量提高、主抽電耗降低。可見,提高生石灰質(zhì)量對提高燒結(jié)生產(chǎn)能力、降低燒結(jié)電耗有明顯作用。

    3.2.3 燒結(jié)礦質(zhì)量指標(biāo)

    改進(jìn)前后燒結(jié)礦化學(xué)指標(biāo)如表9所示。由表9可以看出,生石灰質(zhì)量改進(jìn)后,燒結(jié)礦品位有所提高、SiO2含量有所下降。由于生石灰質(zhì)量與冶煉用石灰石的化學(xué)成分和穩(wěn)定性、入窯的石灰石粒度組成及冶煉過程參數(shù)控制均有關(guān)系。當(dāng)冶煉用石灰石質(zhì)量在物理指標(biāo)和化學(xué)指標(biāo)方面均有波動時,將會造成生石灰質(zhì)量波動,從而會影響燒結(jié)礦質(zhì)量的穩(wěn)定。所以,為了保證燒結(jié)礦化學(xué)成分穩(wěn)定,在生石灰質(zhì)量控制方面,關(guān)鍵是保證冶煉生石灰用的石灰石質(zhì)量穩(wěn)定。

    表9 改進(jìn)前后燒結(jié)礦化學(xué)指標(biāo)Table 9 Chemical Indexes of Sinter before and after Improvement

    改進(jìn)前后燒結(jié)礦物理指標(biāo)如表10所示。由表10可以看出,生石灰質(zhì)量改進(jìn)對燒結(jié)礦物理指標(biāo)改善具有一定作用,主要表現(xiàn)在:① 燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓強度提高了0.47個百分點;②燒結(jié)礦大塊比例降低,粒度組成更趨于均勻,符合高爐用料需求。

    表10 改進(jìn)前后燒結(jié)礦物理指標(biāo)Table 10 Physical Indexes of Sinter before and after Improvement

    4 經(jīng)濟效益分析

    (1)熔劑成本增加效益

    經(jīng)統(tǒng)計,生石灰強化生產(chǎn)冶煉,煤氣使用量提高了約500 m3/h,生石灰成本增加12.65元/t。燒結(jié)生石灰單耗為60 kg/t,合計燒結(jié)礦增加成本0.76元/t。另外,因生石灰質(zhì)量改善,石灰石單耗降低 9.8 kg/t(單價 76.68元/t)、菱鎂石單耗增加2.94 kg/t(單價 92.10元/t),計算燒結(jié)礦成本降低0.58元/t。燒結(jié)用熔劑成本合計增加0.18元/t。

    (2)固體燃耗降低效益

    生石灰質(zhì)量改善后,混合料溫度提高9℃,固體燃料消耗降低約1.3 kg/t[3]。燃料用量為焦粉65%、無煙煤35%,綜合單價704.13元/t。降低固體燃料消耗的效益為 1.3×704.13÷1 000≈0.915 元/t。

    (3)電耗降低效益

    因燒結(jié)過程透氣性改善,燒結(jié)主抽電耗降低[4-5]。主抽小時電耗計算方法見式(1)。

    式中,U為電機線電壓,kV;I為電機電流,A;cosφ表示電機功率因數(shù),取平均數(shù)0.80。已知單臺燒結(jié)機對應(yīng)兩臺主抽風(fēng)機,主抽風(fēng)機的電機線電壓為固定值10 000 V、電流為工作電流的計算平均值,

    計算得改進(jìn)前后主抽小時電耗分別為9 491.36、8 881.69 kW·h。按照噸燒結(jié)礦主抽用電量計算,已知改善前后燒結(jié)礦小時產(chǎn)量分別為524、549 t,電耗降低為 1.935 (kW·h)/t。 按照綜合電價 0.56 元/(kW·h)計算,燒結(jié)礦成本降低約1.084元/t。

    綜上所述,綜合效益為0.18-0.915-1.084=-1.819元/t,即燒結(jié)礦成本降低1.819元/t。按照年產(chǎn)780萬t燒結(jié)礦計算,年燒結(jié)成本降低約1 419萬元。

    5 結(jié)語

    鞍鋼股份有限公司鲅魚圈鋼鐵分公司生石灰質(zhì)量不穩(wěn)定,存在石灰石化學(xué)成分合格率低、石灰石欠燒和過燒、生石灰敞口存放及取樣位置不佳等問題。通過采取縮短取樣化驗周期、調(diào)整石灰石粒度組成、優(yōu)化回轉(zhuǎn)窯焙燒參數(shù)、改變生石灰儲存及運輸方式和調(diào)整生石灰取樣位置等措施,在燒結(jié)工藝過程中有效改善了二混后混合料制粒,提高了混合料溫度,降低了燒結(jié)電耗,提高了燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓強度,降低了燒結(jié)礦大塊比例,使粒度組成更趨于均勻。經(jīng)濟效益方面,雖然生石灰提質(zhì)穩(wěn)質(zhì)過程中成本升高了12.65元/t,但燒結(jié)礦成本降低了1.819元/t,綜合成本呈下降趨勢。

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