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    高頻脈沖氣保焊耐蝕堆焊工藝研究及經(jīng)濟(jì)性分析

    2022-10-12 01:06:48楊有福俞祿沅趙虎慶張佳杰李玉成
    石油化工設(shè)備 2022年5期
    關(guān)鍵詞:耐蝕焊材試板

    楊有福,俞祿沅,趙虎慶,曹 洋,張佳杰,李玉成

    (甘肅藍(lán)科石化高新裝備股份有限公司,甘肅 蘭州 730070)

    耐蝕堆焊工藝在壓力容器制造行業(yè)應(yīng)用非常廣泛[1-5],常見的耐蝕堆焊方式有焊條電弧焊堆焊、埋弧帶極堆焊、埋弧電渣堆焊、氬弧焊堆焊及藥芯 CO2氣體保護(hù)焊堆焊等[6-10]。文中以 Q345R鋼板為基材,采用高頻脈沖(體積分?jǐn)?shù)為98%的Ar+體積分?jǐn)?shù)為2%的CO2)氣保焊進(jìn)行耐蝕堆焊工藝研究[11-14],探討在焊態(tài)以及不同的熱處理時機(jī)下能否得到質(zhì)量可靠的耐蝕堆焊層。同時,從經(jīng)濟(jì)成本、工作效率等方面探討這種耐蝕堆焊工藝在實(shí)際生產(chǎn)應(yīng)用中的可行性。

    1 高頻脈沖氣保焊耐蝕堆焊工藝試驗(yàn)

    1.1 材料組成及性能

    高頻脈沖氣保焊耐蝕堆焊工藝試驗(yàn)的材料包括母材和焊材。其中,焊材包括焊材1和焊材2,母材為22 mm厚的Q345R鋼板。焊材1為牌號ER309L的實(shí)芯焊絲,焊材2為牌號ER308L的實(shí)芯焊絲,直徑均為1.2 mm。母材與焊材的化學(xué)組成見表1,母材和焊材的非比例延伸率為0.2%時的屈服強(qiáng)度 Rp0.2、抗拉強(qiáng)度Rm、斷后延伸率 A等力學(xué)性能參數(shù)見表2。

    表1 高頻脈沖氣保焊耐蝕堆焊母材及焊材化學(xué)組成(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %

    表2 高頻脈沖氣保焊耐蝕堆焊母材及焊材力學(xué)性能參數(shù)

    1.2 耐蝕堆焊工藝及試板

    1.2.1 試板制備程序

    ①試板下料,下料規(guī)格為1 000 mm×250 mm×22 mm(長×寬×厚),將其命名為試板S1。②采用砂輪機(jī)打磨試板,使表面露出金屬光澤。③用焊材1堆焊過渡層。焊接時,后一道壓前一道約1/3,且略帶擺動多道焊接。過渡層堆焊1層,堆焊厚度為2.7~3.0 mm。熔深為2.3~2.5 mm。④過渡層堆焊結(jié)束后,將S1沿著長度方向平均切割為2塊長500 mm、寬250 mm的試板,分別命名為試板S2和S3。⑤將S2置入加熱爐進(jìn)行過渡層620℃×4 h熱處理,過程升溫速度為67℃/h,降溫速度為55℃/h。⑥對S3與熱處理結(jié)束后的S2進(jìn)行面層堆焊。堆焊采用高頻脈沖氣保焊配合焊材2,具體堆焊方式與過渡層相同。面層堆焊1層,整個堆焊層的厚度為5.8~6.1 mm。⑦將S2與S3各自沿著長度方向平均切割為2塊,得到4塊長250 mm、 寬 250 mm、 厚 22+ (5.8~6.1)mm的試板, 分別命名為試板 S4、S5、S6、S7。 ⑧將 S5、S7置入加熱爐內(nèi)進(jìn)行面層620℃×4 h熱處理,過程升溫速度為69℃/h,降溫速度為61℃/h。

    1.2.2 耐蝕堆焊工藝參數(shù)

    試板制備過程中,過渡層堆焊控制層間溫度不高于150℃,面層堆焊控制層間溫度不高于100℃。過渡層堆焊與面層堆焊的其它工藝參數(shù)相同,焊接方法為高頻脈沖氣保焊,保護(hù)氣體為體積分?jǐn)?shù)98%的氬氣與體積分?jǐn)?shù)2%的二氧化碳組成的混合氣體,焊接電流為180~190 A,焊接電壓為26~28 V,焊接速度為 320~330 mm/min,最大焊接線能量為9.975 kJ/cm。采用上述工藝制備的試板 S4、S5、S6、S7,具有規(guī)格尺寸相同、焊接工藝參數(shù)相同、消除熱應(yīng)力的時機(jī)不同的特點(diǎn),其熱處理狀態(tài)見表3。表3中,AW為焊態(tài),PWHT為焊后熱處理態(tài)。

    表3 高頻脈沖氣保焊試板S4、S5、S6、S7熱處理狀態(tài)

    2 高頻脈沖氣保焊耐蝕堆焊工藝性能檢測及評價

    2.1 初步缺陷檢查

    對試板S4、S5、S6、S7進(jìn)行外觀檢查,可見試板成形平整,沒有氣孔、夾渣、咬邊、未熔合和裂紋等缺陷。按照NB/T 47013.5—2015《承壓設(shè)備無損檢測第 5部分: 滲透檢測》[15]以及 NB/T 47013.3—2015《承壓設(shè)備無損檢測 第3部分:超聲檢測》[16]進(jìn)行 100%滲透檢測和 100%超聲檢測,符合Ⅰ級合格要求。

    2.2 焊接組織形貌

    2.2.1 宏觀形貌

    從試板S4取樣S8,用稀王水溶液對S8進(jìn)行腐蝕處理,然后在10倍放大鏡下觀察焊縫,結(jié)果表明,焊縫、熱影響區(qū)以及熔合線部位均未發(fā)現(xiàn)氣孔、夾渣及未熔合等焊接缺陷,宏觀形貌合格。經(jīng)稀王水溶液腐蝕后的S8宏觀形貌見圖1。

    圖1 稀王水溶液腐蝕后試板S8宏觀形貌

    2.2.2 微觀形貌

    從 試 板 S4、S5、S6、S7 分 別 取 樣 S9、S10、S11、S12,對 S9~S12 的焊縫、熱影響區(qū)、熔合線及母材進(jìn)行微觀形貌分析,S9~S12母材微觀金相組織見圖2,S9~S12焊縫微觀金相組織見圖3,S9~S12熱影響區(qū)微觀金相組織見圖4,S9~S12熔合線微觀金相組織見圖5。

    圖2 堆焊試板S9~S12母材顯微組織(200×)

    圖3 堆焊試板S9~S12焊縫顯微組織(200×)

    圖4 堆焊試板S9~S12熱影響區(qū)顯微組織(200×)

    圖5 堆焊試板S9~S12熔合線顯微組織

    圖2~圖5表明,采用高頻脈沖氣保焊耐蝕堆焊工藝,無論在焊態(tài),也無論過渡層、面層或是過渡層和面層,進(jìn)行焊后消除應(yīng)力熱處理得到的堆焊焊縫、熱影響區(qū)、熔合線部位的組織形式是相同的,焊縫組織表現(xiàn)為鐵素體+奧氏體,熱影響區(qū)組織為鐵素體+珠光體+粒狀貝氏體,熔合線部位組織為鐵素體+珠光體+粒狀貝氏體+奧氏體形式。

    對比圖2~圖5可知,焊后消除應(yīng)力熱處理的時機(jī)不同,焊接組織包含的幾種表現(xiàn)形式的占比隨之不同。以焊縫的組織為例,過渡層焊接完畢后不做620℃消除應(yīng)力熱處理時,焊縫表面的鐵素體含量較低,為6%。當(dāng)試板經(jīng)歷過渡層堆焊、過渡層進(jìn)行620℃消除應(yīng)力熱處理、再堆焊面層的工藝后,堆焊焊縫表面的鐵素體含量明顯增加。

    2.2.3 鐵素體含量

    按照GB/T 1954—2008《鉻鎳奧氏體不銹鋼焊縫鐵素體含量測量方法》[17],取試板 S9~S12的截面,經(jīng)過機(jī)械拋光、王水溶液腐蝕后,測得焊縫鐵素體含量 (質(zhì)量分?jǐn)?shù))分別為 6%、6%、11%、10%,相應(yīng)的截面檢測圖見圖6。

    圖6 試板S9~S12焊縫鐵素體含量檢測結(jié)果(200×)

    結(jié)合圖6進(jìn)行分析可知,當(dāng)耐蝕堆焊焊縫過渡層不進(jìn)行熱處理,而在面層堆焊完畢后熱處理與否,對于焊縫表面的鐵素體含量的影響并不大。對于耐蝕堆焊工藝來說,堆焊焊縫表面奧氏體化越明顯,耐腐蝕性能就越好,否則耐腐蝕性會變差。然而在過渡層焊后進(jìn)行熱處理,會抑制堆焊焊縫表面奧氏體化的效果[16]。因此,在壓力容器制造過程中,長時間對堆焊部件的過渡層進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理,需要慎重考量。同時,從堆焊過程中發(fā)現(xiàn),大規(guī)范焊接,堆焊層表面的鐵素體含量也會有明顯的增加,因此,焊接過程中控制焊接工藝參數(shù)對堆焊質(zhì)量至關(guān)重要。

    2.3 晶間腐蝕

    按照GB∕T 4334—2020《金屬和合金的腐蝕奧氏體及鐵素體-奧氏體(雙相)不銹鋼晶間腐蝕試驗(yàn)方法》[18]進(jìn)行E法晶間腐蝕試驗(yàn)。晶間腐蝕試樣規(guī)格為100 mm×20 mm×3.24 mm,將樣品置于質(zhì)量分?jǐn)?shù)16%的銅-硫酸銅-硫酸溶液中,煮沸試驗(yàn)20 h,然后用10 mm壓頭經(jīng)180°彎曲,用10倍放大鏡檢查,試板S4~S7的晶間腐蝕試樣均未發(fā)現(xiàn)晶間腐蝕裂紋。彎曲后的晶間腐蝕試樣端面見圖7。

    圖7 彎曲后的晶間腐蝕試樣端面

    結(jié)合圖6和圖7進(jìn)行分析可知,對于高頻脈沖氣保焊堆焊形成的焊縫,當(dāng)焊縫表面的鐵素體質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在6%、10%、11%時,堆焊焊縫均可以防止E法晶間腐蝕,并且過渡層選擇短時間的消除應(yīng)力熱處理對堆焊層的耐腐蝕性有促進(jìn)作用。從堆焊過程中發(fā)現(xiàn),采用大規(guī)范焊接,其堆焊層表面的鐵素體含量也會有明顯增加,因此,焊接過程中,控制焊接工藝參數(shù)對堆焊質(zhì)量至關(guān)重要。

    2.4 組織硬度

    按照GB/T 4340.1—2009《金屬材料維氏硬度試驗(yàn) 第1部分》[19]的要求對堆焊試板S9~S12的焊縫、熱影響區(qū)以及熔合線部位的硬度進(jìn)行測試。每副試板的焊縫、熱影響區(qū)以及熔合線部位各取維氏硬度3點(diǎn),得到的硬度測試數(shù)據(jù)見表4~表7。

    表4 試板S9焊縫、熱影響區(qū)及熔合線硬度測試數(shù)據(jù)

    表5 試板S10焊縫、熱影響區(qū)及熔合線硬度測試數(shù)據(jù)

    表6 試板S11焊縫、熱影響區(qū)及熔合線硬度測試數(shù)據(jù)

    表7 試板S12焊縫、熱影響區(qū)及熔合線硬度測試數(shù)據(jù)

    從表4~表7可知,控制合理的焊接參數(shù),不管在焊態(tài)亦或是不同時機(jī)進(jìn)行相應(yīng)的消除應(yīng)力熱處理,其堆焊焊縫、熱影響區(qū)以及熔合線部位的硬度均能滿足要求,且堆焊焊縫的完好性和塑性均能得到保證。

    2.5 化學(xué)組成

    對試板S4~S7進(jìn)行化學(xué)成分取樣分析。采用機(jī)加工的方式剝?nèi)ザ押笇用鎸? mm,然后在機(jī)加工表面鉆孔取樣,按照GB/T 223《鋼鐵及合金化學(xué)分析方法》[20]進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果見表8。

    表8 試板S4~S7化學(xué)組成(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %

    從化學(xué)成分?jǐn)?shù)據(jù)發(fā)現(xiàn),不管在焊態(tài)亦或是不同時機(jī)進(jìn)行相應(yīng)的消除應(yīng)力熱處理,其堆焊焊縫金屬的合金元素均在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的范圍內(nèi)波動,結(jié)合圖7的晶間腐蝕端面情況發(fā)現(xiàn),焊縫金屬的合金元素略微波動,對晶間腐蝕的影響并不明顯。但Cr、Ni元素含量的波動幅度較大,這種情況除與試板的熱處理狀態(tài)不同有關(guān)外,還與焊接過程中參數(shù)的波動幅度有關(guān)。因此,為保證在進(jìn)行耐蝕堆焊時合金元素不被高溫熔池所燒損,尤其是耐腐蝕元素Cr、Ni不被燒損,就必須嚴(yán)格控制焊接規(guī)范不宜太大,盡量選用小線能量施焊。

    2.6 堆焊試板力學(xué)性能

    按照NB/T 47014—2011《承壓設(shè)備焊接工藝評定》[21]的要求,從試板 S4~S7取橫向側(cè)彎試樣4件,試樣彎軸直徑均為40 mm,支座間距離均為38 mm,彎曲角度均為180°。按照GB/T 2653—2008《焊接接頭彎曲試驗(yàn)方法》[22]進(jìn)行 180°側(cè)彎試驗(yàn),結(jié)果各側(cè)彎試樣均無開裂現(xiàn)象。

    3 高頻脈沖氣保焊耐蝕堆焊經(jīng)濟(jì)性分析

    將高頻脈沖氣保焊實(shí)芯焊絲堆焊簡稱為焊接方法1,焊條電弧焊堆焊簡稱為焊接方法2,手工CO2氣體保護(hù)焊藥芯焊絲堆焊簡稱為焊接方法3。以壓力容器制造最常見的普通碳鋼?500 mm平蓋堆焊(E309+E308)耐蝕層(過渡層 3 mm+面層3 mm)的堆焊為例,通過比較焊接方法1、焊接方法2、焊接方法3的焊材成本、堆焊成本、堆焊效率,進(jìn)行高頻脈沖氣保焊實(shí)芯焊絲堆焊的綜合經(jīng)濟(jì)性分析。根據(jù)實(shí)際情況統(tǒng)計的3種焊接方法所用焊材的種類、牌號、直徑、定額、單價、氣體用量、焊接時長、焊材費(fèi)用、氣體費(fèi)用及人工費(fèi)用見表9。表9中,焊接方法1保護(hù)氣體為98%(體積分?jǐn)?shù))Ar+2%(體積分?jǐn)?shù))CO2,焊接方法 3保護(hù)氣體為80%(體積分?jǐn)?shù))Ar+20%(體積分?jǐn)?shù))CO2, 保護(hù)氣單價均3.25元/L,人工費(fèi)用為20元/h。

    表9 堆焊Φ500 mm平蓋經(jīng)濟(jì)性比較分析統(tǒng)計數(shù)據(jù)

    對表9中的分項(xiàng)費(fèi)用進(jìn)行總計,可知焊接方法1需要593.2元,焊接方法2需要856.32元,焊接方法3需要732.72元,焊接方法1的綜合經(jīng)濟(jì)性優(yōu)勢明顯。

    4 結(jié)語

    (1)采用高頻脈沖氣保焊堆焊時,在焊態(tài)下可以獲得可靠的堆焊焊縫。同時,當(dāng)考慮在過渡層堆焊完畢后消除應(yīng)力熱處理時,應(yīng)控制熱處理時間不宜過長,否則會抑制堆焊層面層奧氏體化,降低堆焊焊縫的耐腐蝕能力。

    (2)采用富氬氣高頻脈沖氣保焊進(jìn)行堆焊時,焊接規(guī)范對于堆焊焊縫的質(zhì)量是至關(guān)重要的,當(dāng)焊接熱輸入量過大時,局部熱量集中,且升溫越快,高溫停留時間越短,其堆焊焊縫的晶粒就會變得粗大。同時高溫熔池對Cr、Ni、Mo等元素有不同程度的燒損,使得堆焊焊縫不容易奧氏體化,鐵素體含量會增加,減弱堆焊層的耐腐蝕性能。

    (3)采用高頻脈沖氣保焊進(jìn)行堆焊時,一定要選擇合適的保護(hù)氣體和流量,否則形成的焊縫會呈現(xiàn)蜂窩狀氣孔,加大返修工作量。

    (4)綜合制造和經(jīng)濟(jì)成本等各方面因素進(jìn)行評價后認(rèn)為,高頻脈沖氣保焊實(shí)芯焊絲堆焊的焊接方法完全可以應(yīng)用在壓力容器部件的堆焊中,保證堆焊質(zhì)量,提高生產(chǎn)效率,降低生產(chǎn)成本。

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