藏式毛石砌體抗壓強(qiáng)度對(duì)其彈性模量和峰值應(yīng)變預(yù)測(cè)

吳芝忠， 黃輝*， 汪源， 賈彬， 王汝恒

(1.西南科技大學(xué)土木與建筑工程學(xué)院， 綿陽(yáng) 621000； 2.中國(guó)十九冶集團(tuán)有限公司， 成都 620000)

毛石砌體建筑是中國(guó)西藏建筑主要結(jié)構(gòu)形式之一，目前在西南和西北地區(qū)還占有很大比例，具有代表性藏式石砌體建筑有布達(dá)拉宮、大小昭寺等文物古建筑。該類建筑優(yōu)點(diǎn)是就地取材、冬暖夏涼、保溫隔熱、外形美觀、具有典型宗教文化特色；此外這類建筑綠色環(huán)保、節(jié)約資源，拆除后可以直接進(jìn)行資源二次利用[1]。獨(dú)特的建造工藝延續(xù)至今，在現(xiàn)代藏區(qū)建筑修建中仍被采用，維護(hù)、保護(hù)藏區(qū)傳統(tǒng)毛石砌體建筑和提升新建毛石砌體建筑是非常有意義的。該類毛石砌體結(jié)構(gòu)房屋主要用毛石、黃泥和木材等砌筑而成，縱多優(yōu)點(diǎn)同時(shí)也伴隨著許多不足之處；如毛石砌塊的不規(guī)則性導(dǎo)致砌筑后砌塊雜亂無序，該類砌體受到外荷載時(shí)易出現(xiàn)應(yīng)力集中等多種不利因素，泥漿黏結(jié)材料強(qiáng)度很低導(dǎo)致該類砌體中砌塊與泥漿黏結(jié)材料的力學(xué)性能無法充分發(fā)揮，砌筑工藝隨機(jī)性使毛石砌體內(nèi)部砌塊排列方式十分凌亂，導(dǎo)致該類砌體強(qiáng)度低、力學(xué)性能離散性較大[2]。新建與古建藏式毛石砌體建筑由外部環(huán)境的影響與自身的缺陷，使這類建筑的墻體易出現(xiàn)墻體傾斜、移位沉降、塌陷等工程質(zhì)量問題[3]。因此修復(fù)加固該類墻體，保護(hù)民族傳統(tǒng)文化是非常有價(jià)值的，便于修復(fù)、加固和評(píng)價(jià)該類毛石砌體，首先需要知道該類砌體的抗壓強(qiáng)度、彈性模量、峰值應(yīng)變這三項(xiàng)重要的力學(xué)性能參數(shù)，該類砌體直接通過試驗(yàn)實(shí)測(cè)獲得抗壓強(qiáng)度、彈模、峰值應(yīng)變易造成原始砌體結(jié)構(gòu)不同程度的損傷，并破壞其民族文化建筑，這樣就失去了修復(fù)、加固的意義，在直接進(jìn)行該類砌體試驗(yàn)過程中極不安全，易出現(xiàn)試驗(yàn)傷害事故。為此，現(xiàn)結(jié)合砌體基材力學(xué)性能，以毛石砌塊和泥漿黏材強(qiáng)度獲得藏式毛石砌體的抗壓強(qiáng)度，基于抗壓強(qiáng)度對(duì)其彈性模量和峰值應(yīng)變預(yù)測(cè)。

目前關(guān)于這類砌體結(jié)構(gòu)修復(fù)、加固研究成果中，文獻(xiàn)[4-5]以石灰砂漿灌注縫隙的加固方法對(duì)三葉毛石墻體進(jìn)行加固后并進(jìn)行壓縮試驗(yàn)，通過對(duì)獲得的抗壓強(qiáng)度、彈性模量等基本力學(xué)參數(shù)進(jìn)行整合，建立三葉石墻體抗壓性能指標(biāo)的相關(guān)關(guān)系。文獻(xiàn)[6]以毛石棱柱體進(jìn)行壓縮試驗(yàn)，獲得破壞形態(tài)和裂縫擴(kuò)展過程，提出一些特定砌體強(qiáng)度預(yù)測(cè)公式與現(xiàn)有弱節(jié)理連接毛石砌體結(jié)構(gòu)進(jìn)行對(duì)比發(fā)現(xiàn)差異性較大，因此需要對(duì)毛石砌體抗壓強(qiáng)度公式進(jìn)一步提高有效性，方便對(duì)該類砌體進(jìn)行保護(hù)與加固。David等[7-8]通過室內(nèi)棱柱體試件試驗(yàn)研究表明，采用砌體基材、施工工藝、構(gòu)造等來獲得毛石砌體的強(qiáng)度等基本力學(xué)參數(shù)具有一定的有效性。因此現(xiàn)借鑒已有的研究成果進(jìn)行進(jìn)一步研究，基于抗壓強(qiáng)度對(duì)其彈性模量和峰值應(yīng)變預(yù)測(cè)；這樣便于更好地進(jìn)行該類古建筑物、傳統(tǒng)民居的維護(hù)和修復(fù)加固參考，且可提供評(píng)判該類砌體變形性能指標(biāo)和數(shù)值模擬相關(guān)參數(shù)。

1 試件概述

1.1 基材性能

試驗(yàn)砌筑毛石砌體試件所用基材采自四川阿壩藏族自治州地區(qū)的花崗巖、黏土。依據(jù)《砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50129—2011)[9]的要求，對(duì)花崗巖砌塊基本力學(xué)參數(shù)進(jìn)行測(cè)定，測(cè)定結(jié)果如表1所示。同時(shí)依據(jù)《建筑砂漿基本性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ/T 70—2009)[10]對(duì)黏土進(jìn)行強(qiáng)度測(cè)定，制作3個(gè)70.7 mm×70.7 mm×70.7 mm立方體試塊，標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)28 d后，測(cè)得黏土抗壓強(qiáng)度平均值為1.37 MPa。

表1 石砌塊基本力學(xué)性能參數(shù)

1.2 試件設(shè)計(jì)與加載

根據(jù)《砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50129—2011)[9]的要求，并結(jié)合歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN1052-1[11]，以棱柱體試件進(jìn)行試驗(yàn)，考慮到棱柱體試件抗壓試驗(yàn)要求，選擇試件尺寸為500 mm×300 mm×600 mm(長(zhǎng)×厚×高)。為了再現(xiàn)毛石砌體真實(shí)受壓狀態(tài)，根據(jù)藏式毛石砌體內(nèi)外構(gòu)造特征，充分使砌體結(jié)構(gòu)中黏結(jié)材料和塊材受力，聘請(qǐng)藏區(qū)當(dāng)?shù)丶既诉M(jìn)行同批次砌筑，此次試驗(yàn)共計(jì)8個(gè)毛石棱柱體試件，砌筑完成后試件詳圖如圖1所示。毛石砌塊長(zhǎng)度在150～250 mm，寬度在100～200 mm，厚度在40～70 mm，每層灰縫層黏土厚約為10 mm(黏土和塊材的體積比約為1∶4)。為保證試件與試驗(yàn)機(jī)加載平臺(tái)的均勻接觸，將試件砌筑在平板上，上下底面用砂漿進(jìn)行找平，且砂漿配合比為1∶3(水泥∶細(xì)沙)，找平層厚度約為10 mm。

圖1 毛石棱柱體試件實(shí)圖Fig.1 Solid drawing of rubble prism specimen

試件按照自然條件下養(yǎng)護(hù)28 d后進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)，在試件的正立面、背立面分別布置4個(gè)位移千分表和6個(gè)應(yīng)變片，具體布置詳圖如圖2(a)所示，在進(jìn)行試驗(yàn)之前先進(jìn)行預(yù)試驗(yàn)并校核測(cè)量?jī)x器的精確度、測(cè)量試件收縮變形量。試驗(yàn)采用500T微機(jī)伺服長(zhǎng)柱壓力試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行加載試驗(yàn)，加載裝置和加載詳圖如圖2(b)所示，加載制度按照規(guī)范要求加載，根據(jù)《砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50129—2011)[9]進(jìn)行具體的豎向加載試驗(yàn)。試件測(cè)點(diǎn)布置和試驗(yàn)加載如圖2所示。

圖2 試件測(cè)點(diǎn)布置和試驗(yàn)加載圖Fig.2 Test point layout and test loading diagram

2 試件測(cè)試結(jié)果及分析

2.1 試件破壞過程

圖3 試件破壞過程圖Fig.3 Diagram of specimen failure process

試驗(yàn)表明，同類環(huán)境、同類基材、同個(gè)技人砌筑的同類型砌體，在豎向加載作用下實(shí)測(cè)的抗壓強(qiáng)度都具有較大的離散性。且試件中毛石砌塊開裂、試件開裂、最終破壞模式存在差異，但最終都呈現(xiàn)出失穩(wěn)破壞模式，試件破壞過程如圖3所示。出現(xiàn)這類現(xiàn)象主要是砌體中砌塊排列方式隨機(jī)性與毛石砌塊表觀不規(guī)則性，導(dǎo)致較多砌塊因應(yīng)力集中而破壞，砌塊的力學(xué)性能得不到充分發(fā)揮，故毛石砌體試件開裂荷載、極限荷載、開裂位置、都有較大離散性；根據(jù)毛石棱柱體單軸壓縮破壞過程可以歸為3個(gè)階段。第一階段，從開始施加荷載至石砌塊開裂前，黏土灰縫壓實(shí)，有土顆粒脫落，此階段砌體下沉位移微小，可稱為彈性階段；第二階段，毛石砌塊開裂至砌體微裂縫逐漸形成，微小裂縫逐漸增寬，石塊開裂聲明顯，個(gè)別石砌塊掉落，此階段砌體受力均勻，變形小，可稱為彈塑性階段；第三階段，從石砌體開裂至形成幾個(gè)小立柱最終失穩(wěn)破壞，石塊開裂聲明顯增多表明較多石塊壓裂，多個(gè)石砌塊和黃泥掉落，變形較大，此階段砌體變形都呈現(xiàn)局部?jī)A斜且脆性破壞，可稱為失穩(wěn)破壞階段。

2.2 實(shí)測(cè)極限強(qiáng)度、彈性模量、峰值應(yīng)變

根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50003—2011)[12]規(guī)范要求，砌體抗壓強(qiáng)度由極限荷載與構(gòu)件凈截面面積和受壓構(gòu)件承載力影響系數(shù)的比值可得(受壓構(gòu)件承載力影響系數(shù)φ由高厚比β和軸向力偏心距e決定)，即抗壓強(qiáng)度需要滿足fc≥N/φA。對(duì)于砌體彈性模量、峰值應(yīng)變的具體理論計(jì)算，國(guó)內(nèi)外規(guī)范要求各不一樣，但都以砌體應(yīng)力-應(yīng)變曲線斜率來計(jì)算彈性模量，中國(guó)通常取0.4倍應(yīng)力-應(yīng)變曲線切線斜率值作為彈性模量，然而國(guó)外通常取0.3～0.6倍應(yīng)力-應(yīng)變曲線切線斜率值E作為彈性模量。試件測(cè)試結(jié)果如表2所示，包括8個(gè)毛石棱柱體的開裂荷載、極限荷載、極限強(qiáng)度、峰值應(yīng)變、彈性模量等力學(xué)參數(shù)[13]。

表2 毛石棱柱體極限強(qiáng)度和彈性模量及峰值應(yīng)變測(cè)試結(jié)果Table 2 Test results of ultimate strength, elastic modulus and peak strain of rubble prism

2.3 實(shí)測(cè)位移-荷載曲線

通過位移計(jì)壓縮數(shù)值對(duì)本次試驗(yàn)軸向位移進(jìn)行修正，繪制出本次試驗(yàn)8個(gè)毛石棱柱體試件單軸壓縮破壞全過程荷載-位移曲線如圖4所示。圖4(a)中，OA表示灰縫壓縮階段，AB表示砌體開裂強(qiáng)化上升階段，BC表示失穩(wěn)破壞階段。由荷載-位移曲線形狀趨勢(shì)和曲線斜率可知，毛石砌體與其他類型砌體存在差異。毛石砌體初期加載時(shí)曲線平滑，曲線中切線斜率差別微小，此現(xiàn)象說明試件在加載過程中剛度增長(zhǎng)速率緩慢，試件被逐漸“壓實(shí)”。隨后曲線出現(xiàn)鋸齒狀，進(jìn)入不穩(wěn)定的波動(dòng)階段，出現(xiàn)此類現(xiàn)象主要對(duì)應(yīng)于毛石砌塊開裂。持續(xù)加載毛石棱砌體初裂強(qiáng)度、極限承載力都不相同，且試件對(duì)應(yīng)的位移差異很大。導(dǎo)致這樣結(jié)果的原因是，灰縫黏結(jié)材料的厚度，砌塊和試驗(yàn)尺寸效應(yīng)影響所致。其次，試件灰縫凹凸不平使得砌塊應(yīng)力集中，砌塊本身不規(guī)則性使得砌體處于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)，導(dǎo)致了初裂強(qiáng)度和極限強(qiáng)度的差異[14]。

分析該類砌體不同受力階段的力學(xué)特性，對(duì)實(shí)測(cè)實(shí)驗(yàn)結(jié)果適當(dāng)?shù)膬?yōu)化處理，試件開裂前的荷載-位移曲線形狀大體相似，且規(guī)律性明顯。開裂后試件荷載-位移曲線差異性明顯，這主要是荷載加大石材與黏土界面發(fā)生微小分離，此時(shí)砌體受力狀態(tài)發(fā)生瞬變；毛石塊體間的相對(duì)位移繼續(xù)增加，試件以主要的豎向變形再增加一項(xiàng)橫向變形。毛石塊體有微小滑移，由水平位移的量值測(cè)得橫向位移已達(dá)到毫米級(jí)，表明黏土、碎石、毛石砌塊相互錯(cuò)動(dòng)與滑移導(dǎo)致試件變形有較大差異[15]。

圖4 荷載-位移曲線圖Fig.4 Load-displacement curve

3 抗壓強(qiáng)度表達(dá)式

正如前所述，同類環(huán)境、同類基材、同一個(gè)技人砌筑的同類型砌體，在豎向加載作用下實(shí)測(cè)的抗壓強(qiáng)度都具有較大的離散性，故現(xiàn)有砌體抗壓強(qiáng)度公式不適用于藏式毛石砌體，則需要優(yōu)化出適用于該類砌體抗壓強(qiáng)度公式。關(guān)于砌體抗壓強(qiáng)度國(guó)內(nèi)提出了相關(guān)規(guī)范和建議[12]，結(jié)合毛石砌體破壞特征進(jìn)行毛石砌塊，黏結(jié)材料等各特征參數(shù)擬合及進(jìn)行對(duì)比分析，并結(jié)合歐洲規(guī)范6、文獻(xiàn)[9]和西班牙建筑技術(shù)規(guī)程對(duì)毛石砌體抗壓強(qiáng)度進(jìn)行估算[16-17]，優(yōu)化適用于毛石砌體抗壓強(qiáng)表達(dá)式為

(1)

式(1)中：fck為砌體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，MPa；k為考慮到天然石材塊體和弱節(jié)理連接砂漿的影響，結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行擬合得到塊材與泥漿相關(guān)影響系數(shù)，k=0.8×0.45=0.36；α、β分別為塊體、泥漿的影響系數(shù)，建議取值0.7、0.3；fb、fm分別為塊體單元、砂漿的抗壓強(qiáng)度平均值，MPa。

根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50003—20110)[12]中規(guī)定采用統(tǒng)一公式對(duì)砌體抗壓強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，公式為

(2)

式(2)中：fc為砌體抗壓強(qiáng)度平均值，MPa；f1為毛石砌塊抗壓強(qiáng)度平均值，MPa；f2為砌筑泥漿抗壓強(qiáng)度平均值，MPa；k1為毛石塊體類別與砌體類別有關(guān)的參數(shù)，其中毛石砌體k1取值為0.22；k2為砂漿強(qiáng)度影響的修正參數(shù)，當(dāng)f2<2.5時(shí)，k2=0.4+0.24f2；α為與砌體類別及砌塊類別有關(guān)的參數(shù)，其中毛石砌體取值為0.5。試驗(yàn)結(jié)果與理論計(jì)算比對(duì)分析結(jié)果如表3所示。

結(jié)合國(guó)外學(xué)者[18-21]對(duì)歐洲古建毛石砌體的相關(guān)研究成果，利用其弱黏結(jié)強(qiáng)度砂漿砌筑而成的毛石砌體抗壓強(qiáng)度函數(shù)式，進(jìn)行部分相似研究學(xué)者抗壓強(qiáng)度預(yù)測(cè)公式和理論與實(shí)測(cè)結(jié)果分析如表4所示。綜合分析表3和表4，可得fc1、fck的平均值與標(biāo)準(zhǔn)差可知，標(biāo)準(zhǔn)差為0.054的式(1)對(duì)毛石棱柱體試件計(jì)算值的平均值與試驗(yàn)值的平均值的誤差為17.5%。大于標(biāo)準(zhǔn)差為0.080的式(2)對(duì)試件計(jì)算值的平均值與試驗(yàn)值的平均值的誤差為9.8%。結(jié)合砌塊材料、砌體類型、砌塊不規(guī)則性、黏結(jié)材料強(qiáng)度低等特點(diǎn)，以國(guó)內(nèi)外不同尺寸的毛石砌體擬合結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果建議采納式(2)計(jì)算藏式毛石砌體強(qiáng)度。

表3 毛石砌體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值與理論公式計(jì)算值Table 3 The compressive strength of rubble masonry is tested and calculated by theoretical formula

表4 相似研究學(xué)者抗壓強(qiáng)度預(yù)測(cè)公式和理論與 實(shí)測(cè)結(jié)果表Table 4 Table of compressive strength prediction formula, theory and measured results by similar researchers

4 彈性模量、峰值應(yīng)變預(yù)測(cè)

4.1 彈性模量的預(yù)估

盡管砌體彈性變形與最終破壞在應(yīng)變大小上有著根本的不同，但是彈性模量是能非常好地反映砌體的變形特性和強(qiáng)度。目前關(guān)于砌體彈性模量的預(yù)測(cè)主要依據(jù)兩類規(guī)范，國(guó)內(nèi)規(guī)范以砌體應(yīng)力-應(yīng)變0.4倍極限強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的點(diǎn)與原點(diǎn)割線正切比值為彈性模量值[18-19]；國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)則是通過0.3～0.6倍極限強(qiáng)度所對(duì)應(yīng)其應(yīng)力-應(yīng)變曲線兩點(diǎn)做割線的方法獲得其彈性模量[20]。以國(guó)內(nèi)外規(guī)范計(jì)算毛石砌體抗壓強(qiáng)度和彈性模量，其毛石棱柱體強(qiáng)度和彈性模量及極限應(yīng)變測(cè)試結(jié)果如表2所示?？梢钥闯雒庵w彈性模量極低，且E0.3～0.6值明顯大于E0.4值，分析其原因?yàn)槠鲋酀{強(qiáng)度非常低，石砌塊的表面凹凸不平，砌塊搭接砂漿干縮使灰縫空洞，砌筑過程中砌塊隨機(jī)排列組合，壓力作用下砌塊在單軸或者多軸受力，石砌塊開裂是水平面的復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)和應(yīng)力集中所導(dǎo)致，且基材強(qiáng)度得不到充分發(fā)揮，導(dǎo)致兩種毛石砌體彈性模量數(shù)值很小?；诒敬螌?shí)驗(yàn)可得E0.3～0.6與藏式毛石砌體的彈性模量更加吻合，該類毛石砌體彈性模量參考區(qū)間分別為 65.51～79.44 MPa。

盡管國(guó)內(nèi)外規(guī)范[17]對(duì)各類砌體彈性模量預(yù)估取值存在著偏差，但關(guān)于彈性模量理論認(rèn)知卻一致認(rèn)可彈性模量與抗壓強(qiáng)度呈線性關(guān)系，即推導(dǎo)公式為E=kfm，彈性模量與抗壓強(qiáng)度息息相關(guān)。傳統(tǒng)藏式毛石砌體灰縫一般是由黃泥和碎石混合填縫，但是黃泥與碎石比例不同，其彈性模量也不同。此次為盡可能體現(xiàn)彈性模量與抗壓強(qiáng)度的相對(duì)關(guān)系，將同類砌筑工藝下小棱柱體[14-15](毛石砌體)試驗(yàn)結(jié)果和文獻(xiàn)[22-25]墻體試驗(yàn)結(jié)果分別與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)彈性模量和抗壓強(qiáng)度進(jìn)行線性回歸如圖5所示。為方便分析計(jì)算，采用區(qū)間估計(jì)法預(yù)估其毛石砌體彈性模量。取灰縫材料分別為純黏土和純碎石為填縫材料進(jìn)行分析；黏土填縫試件基于文獻(xiàn)[23-25]碎石填縫試件基于文獻(xiàn)[23-25]進(jìn)行擬合，且與本次試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析，進(jìn)行彈性模量和抗壓強(qiáng)度進(jìn)行線性回歸，可得毛石砌體抗壓強(qiáng)度與彈性模量擬合結(jié)果如圖5所示。得到藏式毛石砌體彈性模量區(qū)間估值為E=(14.92～22.44)fm。

圖5 毛石砌體抗壓強(qiáng)度與彈性模量關(guān)系圖Fig.5 Diagram of compressive strength and elastic modulus of rubble masonry

4.2 峰值應(yīng)變的預(yù)估

砌體變形特性主要以峰值應(yīng)變作為參考依據(jù)，研究變形特性主要是分析峰值應(yīng)變。依然采用區(qū)間估計(jì)法預(yù)估其藏式毛石砌體峰值應(yīng)變。取灰縫材料分別為純黏土和純碎石為填縫材料進(jìn)行分析。目前關(guān)于砌體峰值應(yīng)變研究通常用函數(shù)[式(3)]對(duì)峰值應(yīng)變進(jìn)行預(yù)估[26-27]，該通用函數(shù)式反映峰值應(yīng)變與砌體抗壓強(qiáng)度、彈性模量和泥漿強(qiáng)度的關(guān)系。其中k、α、β各參數(shù)依據(jù)數(shù)據(jù)結(jié)果回歸擬合獲得。將此次試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行擬合得到峰值應(yīng)變的表達(dá)式[式(4)]。將試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果與預(yù)測(cè)公式計(jì)算值結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，其結(jié)果如圖6所示，其吻合度較好。試驗(yàn)實(shí)測(cè)毛石砌體峰值應(yīng)變區(qū)間為0.066～0.072；結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果與文獻(xiàn)數(shù)據(jù)擬合分析可得，毛石砌體峰值應(yīng)變預(yù)估區(qū)間值為0.053～0.068。

(3)

(4)

式中：參數(shù)k、α、β為常數(shù)值，通過回歸擬合可得。

圖6 試驗(yàn)峰值應(yīng)變與理論預(yù)測(cè)峰值應(yīng)變的比較Fig.6 Comparison between the experimental peak strain and the theoretical prediction peak strain

5 結(jié)論

(1)藏式毛石砌體破壞形式主要是三階段破壞模式，豎向荷載作用下砌體灰縫壓縮擠實(shí)后砌塊開裂至砌體裂縫延伸形成豎向通縫后，繼續(xù)增加荷載砌體逐步分割成多個(gè)小立柱，最終砌體以失穩(wěn)倒塌而終壞。且該類砌體的變形特征是局部?jī)A斜呈現(xiàn)脆性變形特性。

(2)通過系列藏式毛石砌體抗壓試驗(yàn)結(jié)果，建立了適合藏式毛石砌體抗壓強(qiáng)度公式，其公式對(duì)抗壓強(qiáng)度的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)值間的誤差較小，能較合理計(jì)算毛石砌體的抗壓強(qiáng)度。

(3)以不同尺寸藏式毛石砌體單軸壓縮試驗(yàn)結(jié)果與文獻(xiàn)數(shù)據(jù)擬合結(jié)果預(yù)測(cè)得到毛石砌體受壓的彈性模量預(yù)估區(qū)間值，形成適合藏式毛石砌體彈性模量和峰值應(yīng)變預(yù)測(cè)函數(shù)表達(dá)式。結(jié)合強(qiáng)壓強(qiáng)度、彈性模量預(yù)測(cè)其該類砌體峰值應(yīng)變區(qū)間估值為0.053～0.068，且理論計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果較吻合。該參數(shù)可供藏式毛石砌體數(shù)值模擬參考。