考慮空間負(fù)荷布局的多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化

岳園園，張超，袁性忠，朱岸明，黃宗君，蔣勃，張?jiān)⒑?/p>

（1.國網(wǎng)陜西省電力公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院，陜西西安 710000；2.國網(wǎng)陜西省電力公司，陜西西安 710000）

隨著智能電網(wǎng)的建設(shè)，大量的分布式電源接入到配電網(wǎng)系統(tǒng)中，給配電網(wǎng)發(fā)展規(guī)劃和運(yùn)行規(guī)劃提出了更高的要求。研究多電源配電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)規(guī)劃方法，通過負(fù)載均衡調(diào)度，進(jìn)行多電源配電網(wǎng)的優(yōu)化線路傳輸和節(jié)點(diǎn)分布式控制，從而提高多電源配電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)規(guī)劃和控制能力，相關(guān)的多電源配電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)規(guī)劃方法研究受到人們的極大關(guān)注[1]。

文獻(xiàn)[2]提出了一種以解決現(xiàn)狀電網(wǎng)問題為導(dǎo)向的配電網(wǎng)自動(dòng)規(guī)劃方法。首先利用配電網(wǎng)接線模式識(shí)別及潮流運(yùn)算的結(jié)果對(duì)待規(guī)劃電網(wǎng)中的典型問題進(jìn)行識(shí)別；其次通過對(duì)規(guī)劃中如線路安全載流量、配變?nèi)萘康雀黝愲娋W(wǎng)技術(shù)約束及其他普適的邊界條件，如饋線掛接配變?nèi)萘肯拗?、?fù)荷供電距離等進(jìn)行抽象、量化形成了針對(duì)各類典型問題的方案自動(dòng)生成方法；最后以中壓線路重/過載問題及單輻射線路與首端環(huán)網(wǎng)線路改造問題為例，對(duì)所提自動(dòng)規(guī)劃方法進(jìn)行了詳細(xì)的說明與驗(yàn)證。文獻(xiàn)[3]提出基于遺傳算法的主動(dòng)式配電網(wǎng)電源分區(qū)布點(diǎn)規(guī)劃方法。綜合考量網(wǎng)損、網(wǎng)絡(luò)節(jié)點(diǎn)電壓的總偏差和投資成本、潮流等關(guān)鍵技術(shù)，根據(jù)網(wǎng)損最小、投資成本最低、電壓穩(wěn)定性最強(qiáng)原則，建立目標(biāo)函數(shù)，將潮流方程、線路傳輸功率、節(jié)點(diǎn)電壓、接入分布式電源的總?cè)萘浚聪虺绷鞯茸鳛槟繕?biāo)函數(shù)的約束條件，引入遺傳算法對(duì)目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行求解，通過搜索尋優(yōu)的方式找到主動(dòng)式配電網(wǎng)電源分區(qū)布點(diǎn)規(guī)劃的最佳方案，增強(qiáng)了節(jié)點(diǎn)電壓穩(wěn)定性，綜合規(guī)劃效果好。文獻(xiàn)[4]建立了綜合充電站，電動(dòng)汽車（electric vehicle，EV）用戶與配電網(wǎng)多方利益的快速充電站規(guī)劃模型，考慮EV保有量增長的影響，同時(shí)計(jì)及EV增長率的不確定性，構(gòu)建了2種EV充電站隨機(jī)機(jī)會(huì)約束動(dòng)態(tài)規(guī)劃模型，并提出考慮充電需求空間分布的改進(jìn)自適應(yīng)遺傳算法（improved adaptive genetic algorithm，IAGA）求解上述規(guī)劃模型，通過一個(gè)實(shí)際算例驗(yàn)證了所提IAGA在求解充電站規(guī)劃問題時(shí)的可行性與有效性，并對(duì)比分析了2種動(dòng)態(tài)規(guī)劃模型的規(guī)劃結(jié)果。文獻(xiàn)[5]提出了一種考慮電源和負(fù)荷時(shí)序特性的主動(dòng)配電網(wǎng)網(wǎng)源協(xié)調(diào)雙層規(guī)劃模型。模型上層為規(guī)劃層，以綜合費(fèi)用最小為目標(biāo)，對(duì)線路的改造、分布式電源和補(bǔ)償電容的選型、選址和定容進(jìn)行決策；模型下層為運(yùn)行層，以年運(yùn)行費(fèi)用、快速電壓穩(wěn)定性、用戶用電習(xí)慣滿意度等為目標(biāo)?？紤]分布式電源和負(fù)荷的波動(dòng)性和不確定性，建立二者的時(shí)序模型。綜合考慮分布式電源出力、需求響應(yīng)和補(bǔ)償電容投切，實(shí)現(xiàn)主動(dòng)配電網(wǎng)的經(jīng)濟(jì)調(diào)度。

以上相關(guān)文獻(xiàn)資料雖都對(duì)配電網(wǎng)規(guī)劃進(jìn)行了優(yōu)化，但容易出現(xiàn)多電源配電網(wǎng)空間負(fù)荷過載現(xiàn)象，導(dǎo)致配電網(wǎng)的輸出電壓增益不高，而且配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃輸出參數(shù)的穩(wěn)態(tài)跟蹤性能欠佳，輸出偏差高，規(guī)劃用時(shí)較長，輸出穩(wěn)定性和規(guī)劃質(zhì)量還有待進(jìn)一步提高。

針對(duì)以上問題，本文提出一種考慮空間負(fù)荷布局的多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化方法。首先構(gòu)建多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的分布電容電流參數(shù)分析模型，結(jié)合集中參數(shù)線路模擬方法進(jìn)行多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃過程中的約束參量分析，然后構(gòu)建多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的空間負(fù)荷的負(fù)載均衡控制模型，通過線路兩端行波之差進(jìn)行多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)特征參數(shù)融合處理，提取多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)參量特征值，根據(jù)線零模波速參數(shù)融合方法進(jìn)行負(fù)載均衡調(diào)度，構(gòu)建多電源配電網(wǎng)的空間負(fù)荷布局模型，進(jìn)行傳輸時(shí)延和波阻抗等動(dòng)態(tài)約束參數(shù)優(yōu)化解析，實(shí)現(xiàn)多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化。最后進(jìn)行仿真測試分析，展示了本文方法在提高多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃能力方面的優(yōu)越性能。

1 多電源配電網(wǎng)的等效拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和參數(shù)分析

1.1 多電源配電網(wǎng)的等效拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

為了實(shí)現(xiàn)基于空間負(fù)荷布局的多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃模型構(gòu)建，首先需要結(jié)合多電源配電網(wǎng)的等效拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)模型，通過多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的參數(shù)融合，進(jìn)行多電源配電網(wǎng)的參數(shù)控制和均衡控制，繼而得到多電源配電網(wǎng)的等效拓?fù)潆娐方Y(jié)構(gòu)圖。

結(jié)合低負(fù)載時(shí)的回流功率參數(shù)分析方法，得到多電源配電網(wǎng)的電容電流參數(shù)為

式中：a(t)為多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃分析數(shù)據(jù)點(diǎn)xi和xj之間的相異度；θ(t)為增大開關(guān)管的導(dǎo)通損耗參數(shù)；t為自變量，取值范圍[1,n]。

在單位電壓增益調(diào)節(jié)下，得到多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃結(jié)構(gòu)參數(shù)的融合度為

式中：d1(t)，d2(t)分別為原適應(yīng)度與電壓調(diào)解后的新適應(yīng)度；Ψ為多電源配電網(wǎng)參數(shù)。

在不同輸出功率下，通過開關(guān)周期調(diào)節(jié)，得到多電源配電網(wǎng)的輸出電壓擾動(dòng)分量Vt，當(dāng)Ψ(d1(t),d2(t))＜0，輸入電壓V的穩(wěn)定性參數(shù)分布特征量為

根據(jù)量化電壓增益調(diào)節(jié)和輸出功率參數(shù)的均衡控制[6]，結(jié)合參數(shù)融合度及參數(shù)分布特征量，可以得到多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的參數(shù)融合模型為

式中：F為多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的參數(shù)融合模型；C為均衡控制模型。

綜上分析，結(jié)合多電源配電網(wǎng)輸出側(cè)回流功率增益控制的方法，進(jìn)行多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃和輸出穩(wěn)定性調(diào)節(jié)，建立多電源配電網(wǎng)的諧振電感參數(shù)融合控制模型，其表達(dá)式為

式中：x(n)為諧振電感參數(shù)融合控制模型；x為諧振電感參數(shù)；ai為總電感值；bi為互感值；ni為實(shí)際運(yùn)行頻率；k為線圈回路之間的耦合程度；r為耦合系數(shù)。

在此工作模式下，結(jié)合多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)承受電壓Vi，通過模糊增強(qiáng)技術(shù)[7]，得到多電源配電網(wǎng)的控制輸出H（z）為

式中：ak為多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃結(jié)構(gòu)化參數(shù)；br為局部收斂權(quán)重。

根據(jù)上述多電源配電網(wǎng)的等效拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)模型，進(jìn)行動(dòng)態(tài)規(guī)劃設(shè)計(jì)[8]。通過等效電路分布結(jié)構(gòu)，建立多電源配電網(wǎng)負(fù)載均衡控制模型[9]，其表達(dá)式為

式中：l為多電源配電網(wǎng)負(fù)載數(shù)量；Lls為支路負(fù)荷節(jié)點(diǎn)負(fù)載；Llp為等效電路負(fù)荷節(jié)點(diǎn)負(fù)載；cn為配電網(wǎng)節(jié)點(diǎn)負(fù)載。

綜上所述分析，得到多電源配電網(wǎng)的等效拓?fù)潆娐方Y(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 多電源配電網(wǎng)的等效拓?fù)潆娐方Y(jié)構(gòu)Fig.1 Equivalent topological circuit structure of multi-power distribution network

1.2 動(dòng)態(tài)規(guī)劃約束參數(shù)分析

結(jié)合集中參數(shù)線路模擬方法進(jìn)行多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃過程中的約束參數(shù)分析，通過上述分析得到多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的負(fù)載均衡控制模型[10]，得到不同工作模式下配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的等效約束參數(shù)為

式中：sinα為正弦函數(shù)。

在電流自然換流下，獲取多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的諧振回路模型，在等效約束參數(shù)控制下得到輸出電壓增益如圖2所示。假設(shè)多電源配電網(wǎng)的穩(wěn)態(tài)電壓增益為{v1,v2,…,vn}，調(diào)節(jié)諧振電流，得到多電源配電網(wǎng)的參數(shù)調(diào)度特征分布子空間為式中：v1(x)，vn(x)分別為第1個(gè)和第n個(gè)穩(wěn)態(tài)電壓增益。

圖2 輸出電壓增益Fig.2 Output voltage gain

式（9）也稱作{v1,v2,…,vn}的張成空間。

根據(jù)有功無功協(xié)調(diào)優(yōu)化方法，得到多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的結(jié)構(gòu)參數(shù)為

采用三移相控制方式，進(jìn)行多電源配電網(wǎng)的空間負(fù)荷均衡調(diào)度[11]，得到動(dòng)態(tài)規(guī)劃約束參數(shù)分析模型為

式中：a2，c1分別為多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃結(jié)構(gòu)參數(shù)和動(dòng)態(tài)特征向量。

根據(jù)上述分析，建立動(dòng)態(tài)規(guī)劃約束參數(shù)分析模型，根據(jù)對(duì)多電源的配電網(wǎng)參數(shù)融合和負(fù)載均衡控制結(jié)果，進(jìn)行動(dòng)態(tài)規(guī)劃和優(yōu)化控制，提高負(fù)載均衡性[12]。

2 多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化

2.1 空間負(fù)荷均衡調(diào)度

對(duì)任意一個(gè)m×n維的多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃結(jié)構(gòu)參數(shù)，進(jìn)行有功調(diào)度或無功調(diào)度，得到空間負(fù)荷布局傳輸矩陣A，提取多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)參量特征值，根據(jù)線零模波速差參數(shù)融合方法進(jìn)行負(fù)載均衡調(diào)度[13]，得到多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化問題（最小化問題）可描述為

式中：gj(x)為互感值系數(shù)；hj(x)為電感結(jié)構(gòu)外徑。

多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃目標(biāo)函數(shù)計(jì)算問題轉(zhuǎn)化為一個(gè)全局優(yōu)化問題min{ }f(x)，根據(jù)配電系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行要求[14]，進(jìn)行空間負(fù)荷均衡調(diào)度和自適應(yīng)控制[15]，得到動(dòng)態(tài)問題分布為

式中：kf為空間負(fù)荷調(diào)動(dòng)參數(shù)；kβ為自適應(yīng)控制參數(shù)。

通過構(gòu)建多電源配電網(wǎng)的空間負(fù)荷布局模型，進(jìn)行傳輸時(shí)延和波阻抗等動(dòng)態(tài)空間負(fù)荷均衡調(diào)度解析[16]，得到適應(yīng)度權(quán)值為

由此構(gòu)建多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃空間負(fù)荷模型為

式中：f0(X)為多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃空間負(fù)荷模型；P1(X)為負(fù)荷消納參數(shù)；ε為負(fù)荷消納的閾值；fu(χ)為空間維度參數(shù)。

fu(χ)定義為

式中：σ為一個(gè)較大的常數(shù)。

采取有功無功協(xié)調(diào)優(yōu)化控制的方法，得到空間調(diào)度分布函數(shù)為

式中：kr為第r個(gè)多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的有功損耗；Pair為多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)特征收斂參數(shù)；Cf為配電系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的空間負(fù)荷平衡節(jié)點(diǎn)。Cf可描述為

基于無約束優(yōu)化，結(jié)合空間負(fù)荷平衡節(jié)點(diǎn)，得到多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的空間負(fù)荷均衡可靠性調(diào)度模型，其表達(dá)為

通過上述分析，對(duì)空間負(fù)荷均衡進(jìn)行控制，繼而進(jìn)行多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的配電網(wǎng)可靠性調(diào)度，提高多電源配電網(wǎng)的輸出穩(wěn)定性。

2.2 配電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化輸出

通過上述分析，構(gòu)建多電源配電網(wǎng)的空間負(fù)荷均衡調(diào)度模型，進(jìn)行傳輸時(shí)延和波阻抗等動(dòng)態(tài)約束優(yōu)化解析，實(shí)現(xiàn)多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化輸出。

采取有功無功協(xié)調(diào)控制，得到多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的線性調(diào)節(jié)函數(shù)，其表達(dá)為

式中：ρ為收縮因子。

假設(shè)以收縮因子ρ為多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的動(dòng)態(tài)約束參量，通過對(duì)多電源配電網(wǎng)的特征分布融合度進(jìn)行自適應(yīng)迭代，得到自適應(yīng)迭代的收縮參數(shù)為

考慮配電網(wǎng)的空間運(yùn)維管理方法，得到全局空間規(guī)劃的迭代步長為

通過傳輸時(shí)延動(dòng)態(tài)約束優(yōu)化解析，得到多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的確定性解模型，其可以描述為式中為D個(gè)[-1，1]區(qū)間隨機(jī)分布的特征量；q(t)為配電網(wǎng)傳輸試驗(yàn)動(dòng)態(tài)約束參數(shù)。

通過波阻抗均衡調(diào)度結(jié)果，得到第NL個(gè)本地調(diào)度節(jié)點(diǎn)的優(yōu)化配置函數(shù)為式中：wp，wv，wc為權(quán)重系數(shù)；P1為多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的可靠性特征量。

綜上分析，得到配電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化輸出函數(shù)為

式中：g′j(x)為自適應(yīng)加權(quán)指數(shù)向量；h′j(x)為波阻抗指數(shù)向量。

通過上述分析，優(yōu)化配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃，從而實(shí)現(xiàn)多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃設(shè)計(jì)，確保了多電源配電網(wǎng)的輸出穩(wěn)定性，提高了規(guī)劃效率和規(guī)劃質(zhì)量。

3 仿真測試分析

仿真實(shí)驗(yàn)中，多電源配電網(wǎng)的分布節(jié)點(diǎn)數(shù)為120，最大承受電流為240 A，多電源配電網(wǎng)輸出功率P0=500 kW，感性阻抗為12 Ω，分布式電源開關(guān)頻率為1.45 kHz，最優(yōu)輸出功率為Pa=0.25 kW，最大迭代次數(shù)itermax=1 000。

分布式電源配電網(wǎng)的最優(yōu)約束條件的參量設(shè)定如下：

接入DG的IEEE33節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)和支路標(biāo)號(hào)均已在圖3中標(biāo)出，其中支路開關(guān)8-21，9-15，12-22，18-33，25-29為聯(lián)絡(luò)開關(guān)，初始狀態(tài)下均處于斷開狀態(tài)。系統(tǒng)中接入4個(gè)分布式電源（distributed generation，DG），DG接入位置選擇重要的、等級(jí)高的負(fù)荷節(jié)點(diǎn)和系統(tǒng)末端。

圖3 接入DG的IEEE33節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)Fig.3 IEEE33 node system accessing DG

根據(jù)上述仿真參量設(shè)定，進(jìn)行多電源配電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)規(guī)劃設(shè)計(jì)，將本文方法、以解決現(xiàn)狀電網(wǎng)問題為導(dǎo)向的文獻(xiàn)[2]方法、計(jì)及模糊隨機(jī)性的文獻(xiàn)[3]方法和實(shí)測值做對(duì)比分析，得到的多電源配電網(wǎng)輸出功率、電流、電壓等參數(shù)的跟蹤曲線如圖4所示。分析圖4得知，圖4a中本文方法的配電網(wǎng)輸出功率相對(duì)穩(wěn)定；圖4b中本文方法能夠有效跟蹤輸出電流；圖4c中本文方法能夠有效跟蹤輸出電壓，由此可見本文方法進(jìn)行多電源配電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)規(guī)劃，輸出參數(shù)的穩(wěn)態(tài)跟蹤性能較好。主要是由于本文方法通過多電源配電網(wǎng)的等效拓?fù)潆娐方Y(jié)構(gòu)，建立了動(dòng)態(tài)規(guī)劃約束參數(shù)分析模型，根據(jù)對(duì)多電源的配電網(wǎng)參數(shù)融合和負(fù)載均衡控制結(jié)果，進(jìn)行動(dòng)態(tài)規(guī)劃和優(yōu)化控制，提高負(fù)載均衡性，使得輸出參數(shù)的穩(wěn)態(tài)跟蹤性能較好。

圖4 輸出性能測試Fig.4 Output performance test

基于上述輸出性能測試，采用本文方法與文獻(xiàn)[2]和文獻(xiàn)[3]方法分別測試配電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)規(guī)劃輸出偏差，得到的結(jié)果如圖5所示。

圖5 輸出偏差Fig.5 Output deviation

分析圖5得知，本文方法相較于文獻(xiàn)[2]和文獻(xiàn)[3]方法進(jìn)行多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃，其輸出偏差較低，且相對(duì)穩(wěn)定，能夠有效提高多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃能力和輸出穩(wěn)定性。

為了進(jìn)一步驗(yàn)證本文方法的優(yōu)越性能，需要對(duì)規(guī)劃用時(shí)、規(guī)劃成本和規(guī)劃質(zhì)量進(jìn)行分析。對(duì)比不同方法下的電源規(guī)劃和網(wǎng)架規(guī)劃所用時(shí)間，結(jié)果如表1所示。

表1 電源規(guī)劃和網(wǎng)架規(guī)劃所用時(shí)間比較Tab.1 Time comparison of power supply planning and grid structure planning

由表1可知，本文方法與文獻(xiàn)[2]方法和文獻(xiàn)[3]方法相比，本文方法的電源規(guī)劃和網(wǎng)架規(guī)劃所用時(shí)間均較短，主要是由于本文方法構(gòu)建了多電源配電網(wǎng)的空間負(fù)荷均衡調(diào)度模型，進(jìn)行傳輸時(shí)延和波阻抗等動(dòng)態(tài)約束優(yōu)化解析，使得本文方法的電源規(guī)劃和網(wǎng)架規(guī)劃效率更高。

規(guī)劃成本分為時(shí)間成本和經(jīng)濟(jì)成本兩個(gè)方面，也就是多電源配電網(wǎng)規(guī)劃方案生成的時(shí)間以及需要投入的金額。而規(guī)劃質(zhì)量主要是從線損和供電可靠性兩個(gè)方面進(jìn)行分析。其中供電可靠性的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)如表2所示。

表2 多電源配電網(wǎng)規(guī)劃可靠性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)Tab.2 Reliability evaluation criteria for multi source distribution network planning

另外多電源配電網(wǎng)規(guī)劃結(jié)果的線損率可以通過線路損失負(fù)荷與供電負(fù)荷的比值計(jì)算得出，經(jīng)過對(duì)規(guī)劃結(jié)果中相關(guān)數(shù)據(jù)的調(diào)取，可以分別得出規(guī)劃成本和規(guī)劃質(zhì)量的對(duì)比結(jié)果，如表3所示。

由表3的結(jié)果可知，考慮空間負(fù)荷布局的多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化的本文方法，相比于文獻(xiàn)[2]方法和文獻(xiàn)[3]方法的單位經(jīng)濟(jì)成本和時(shí)間成本更低，線損率更低，供電可靠性等級(jí)最高。主要是因?yàn)楸疚姆椒ㄓ行?yōu)化了配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃、實(shí)現(xiàn)了多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃設(shè)計(jì)，從而在保證規(guī)劃質(zhì)量的同時(shí)降低了規(guī)劃成本、提高了規(guī)劃質(zhì)量，實(shí)際應(yīng)用效果更好。

表3 規(guī)劃成本和規(guī)劃質(zhì)量對(duì)比結(jié)果Tab.3 Comparison results of planning cost and planning quality

4 結(jié)論

研究多電源配電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化方法，通過負(fù)載均衡調(diào)度，進(jìn)行多電源配電網(wǎng)的優(yōu)化線路傳輸和節(jié)點(diǎn)分布式控制，從而提高多電源配電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)規(guī)劃和控制能力。

本文提出考慮空間負(fù)荷布局的多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化方法。通過進(jìn)行多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的約束參數(shù)分析，結(jié)合等效電路分布結(jié)構(gòu)，進(jìn)行多電源配電網(wǎng)的參數(shù)控制和均衡控制，結(jié)合集中參數(shù)線路模擬方法進(jìn)行多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃過程中的約束參量分析，采用三移相控制方式，進(jìn)行多電源配電網(wǎng)的空間負(fù)荷均衡調(diào)度，結(jié)合配電網(wǎng)的運(yùn)維管理方法，進(jìn)行空間負(fù)荷均衡調(diào)度和自適應(yīng)控制。通過對(duì)多電源配電網(wǎng)的特征分布融合度進(jìn)行自適應(yīng)迭代，實(shí)現(xiàn)多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃優(yōu)化設(shè)計(jì)，提高了多電源配電網(wǎng)的輸出穩(wěn)定性。

分析得知，本文方法進(jìn)行多電源配電網(wǎng)動(dòng)態(tài)規(guī)劃的穩(wěn)態(tài)跟蹤能力較好、輸出偏差較小、規(guī)劃用時(shí)更短、規(guī)劃成本更低、規(guī)劃質(zhì)量更高、應(yīng)用效果更好。