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    強(qiáng)采動(dòng)錨索破斷機(jī)制及讓壓控制技術(shù)研究

    2022-10-09 08:17:26閆小軍
    2022年10期
    關(guān)鍵詞:錨索受力錨桿

    閆小軍

    (潞安環(huán)能股份公司 王莊煤礦,山西 長(zhǎng)治 046031)

    綜放煤層開(kāi)采的回采巷道通常沿煤層底板掘進(jìn)[1-3],巷道頂板處于松軟的煤層中,受錨桿長(zhǎng)度的限制,通常采用錨桿索聯(lián)合支護(hù)。錨索可以將淺部錨桿支護(hù)結(jié)構(gòu)形成的組合梁[4]懸吊在深部穩(wěn)定的巖體中[4-5]。然而,綜放工作面開(kāi)采強(qiáng)度大,強(qiáng)采動(dòng)應(yīng)力下,回采巷道頂板煤體裂隙發(fā)育并出現(xiàn)明顯的離層現(xiàn)象[6]。此時(shí),錨桿索的協(xié)同承載特性將會(huì)顯著降低,當(dāng)錨索承擔(dān)的載荷超過(guò)其極限強(qiáng)度時(shí),錨索破斷引起支護(hù)體系的失衡極易引發(fā)巷道圍巖大變形[7],嚴(yán)重威脅工作面的安全生產(chǎn)。

    本文以王莊煤礦91采區(qū)9106工作面運(yùn)輸巷為工程背景,利用FLAC3D建立數(shù)值計(jì)算模型,反演分析了厚煤層回采巷道的變形特征及錨索破斷機(jī)制,提出了讓壓錨索支護(hù)技術(shù)并取得良好的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐效果,具有一定的指導(dǎo)和借鑒意義。

    1 工程概況

    王莊煤礦9106工作面布置在3號(hào)煤層,9106運(yùn)輸巷沿煤層底板掘進(jìn),全長(zhǎng)2 120 m,工作面布置見(jiàn)圖1.3號(hào)煤層平均厚度6.45 m,直接頂為2.54 m的泥巖,屬于軟弱頂板;基本頂為3.1 m細(xì)砂巖,直接底為0.88 m的泥巖;基本底為2.15 m厚的細(xì)砂巖。

    圖1 9106工作面布置圖

    煤巖層綜合柱狀圖見(jiàn)圖2.9106運(yùn)輸斷面矩形,寬×高=5.5 m×3.5 m,采用錨桿索聯(lián)合支護(hù)方案,支護(hù)設(shè)計(jì)斷面見(jiàn)圖3.巷道頂板掘進(jìn)支護(hù)采用的傳統(tǒng)錨索延伸率低、易破斷,極易引發(fā)巷道圍巖的失穩(wěn)災(zāi)變,嚴(yán)重威脅工作面的安全生產(chǎn)。

    圖2 煤巖層綜合柱狀圖

    圖3 9106運(yùn)輸巷支護(hù)斷面設(shè)計(jì)(mm)

    2 數(shù)值模擬分析

    2.1 數(shù)值計(jì)算模型

    根據(jù)9106工作面煤巖層綜合柱狀圖及生產(chǎn)地質(zhì)條件,建立FLAC3D的數(shù)值計(jì)算模型,尺寸為:長(zhǎng)×高=100 m×80 m,巷道開(kāi)挖尺寸為寬×高=5.5 m×3.5 m,巷道支護(hù)參數(shù)如圖4、圖5所示。

    圖4 數(shù)值計(jì)算模型

    圖5 模型支護(hù)圖

    本次模擬本構(gòu)關(guān)系選擇為摩爾-庫(kù)倫準(zhǔn)則,模型頂部邊界及兩側(cè)施加11.26 MPa的應(yīng)力,模型底部邊界位移固定。模擬過(guò)程中采用FLAC3D內(nèi)置cable構(gòu)件模擬錨桿及錨索。鑒于軟件的內(nèi)置cable不能實(shí)現(xiàn)錨桿索的破斷效應(yīng),所以利用fish語(yǔ)言編程控制來(lái)實(shí)現(xiàn)對(duì)錨桿索長(zhǎng)度、變形特征的監(jiān)測(cè),若錨桿索變形程度超過(guò)錨索變形最大延伸長(zhǎng)度時(shí),判定支護(hù)體已失效。錨索破斷判據(jù)可以表示為:

    (1)

    根據(jù)上式,將Cable單元所處的不同時(shí)期狀態(tài)分為三段:

    1) 彈性段,該階段為能達(dá)到錨索承受的雖大載荷,即變形程度及受力均未超過(guò)錨索所能承受的最大值,若錨索構(gòu)建繼續(xù)變形,錨索將進(jìn)入塑性段。

    2) 塑性段,該階段錨索單元受力與錨索所能承受的最大載荷大小相同,而變形并未達(dá)到臨界值,還能在此受力狀態(tài)下繼續(xù)變形。

    3) 失效段(失效點(diǎn)),該階段錨索單元變形量大于錨索所能承受的最大變形量,錨索單元在此階段將出現(xiàn)破斷失效現(xiàn)象。

    由上述分析將Cable單元的受力模型進(jìn)行相應(yīng)優(yōu)化,實(shí)現(xiàn)圖6所示效果:

    圖6 錨索結(jié)構(gòu)單元修正預(yù)期效果

    2.2 回采巷道變形特征

    模型開(kāi)挖支護(hù)并計(jì)算平衡后,提取巷道圍巖位移云圖及塑性區(qū)對(duì)錨索破斷前后回采巷道位移變化規(guī)律及塑性區(qū)發(fā)育程度進(jìn)行分析。

    由圖7可知:錨索破斷前,巷道頂板的最大下沉量為105 mm,底鼓量為42.3 mm,兩幫移近量最大值為94.3 mm;錨索破斷后,頂板下沉量超過(guò)1.5 m,巷道兩幫移近量超過(guò)1.4 m,與支護(hù)體未破斷時(shí)相比,巷道圍巖變形增大量超過(guò)1 m,嚴(yán)重影響工作面正常生產(chǎn)。

    圖7 位移變化特征

    由圖8 可知:錨索破斷后,巷道圍巖塑性區(qū)頂板及靠近工作面一側(cè)幫部破壞范圍明顯加大并向深部擴(kuò)展,而底板破壞并無(wú)明顯增加,巷道圍巖的穩(wěn)定性很大程度上依賴錨索的懸吊支護(hù)作用,當(dāng)圍巖離層總量超過(guò)其最大延伸量,錨索就會(huì)失去支護(hù)效果,發(fā)生破斷,圍巖進(jìn)而失去支護(hù),發(fā)生強(qiáng)烈變形。

    圖8 塑性區(qū)發(fā)育程度

    2.3 錨索破斷機(jī)制

    通過(guò)提取回采過(guò)程中錨索的軸力變化曲線繪制如圖9所示的錨索全過(guò)程受力曲線。

    圖9 錨索全過(guò)程受力曲線

    由圖9可知:在工作面回采產(chǎn)生的強(qiáng)采動(dòng)應(yīng)力影響下,巷道支護(hù)體系所受載荷迅速增大,并先后達(dá)到破斷載荷,此時(shí)受力為0 kN,且在工作面采動(dòng)作用下,巷道頂板未采動(dòng)側(cè)最外圍錨索發(fā)生破斷失效,隨后頂板中央位置錨索也發(fā)生破斷失效,頂板采動(dòng)側(cè)錨索最后出現(xiàn)破斷。工作面采動(dòng)后,錨索支護(hù)范圍巖層的離層值對(duì)錨索的破斷效應(yīng)具有較強(qiáng)的敏感性。鑒于支護(hù)體破斷失效與其桿體延伸率大小有著直接的聯(lián)系,所以以提升支護(hù)體延伸率來(lái)實(shí)現(xiàn)對(duì)巷道圍巖良好的控制效果。

    3 讓壓錨索支護(hù)技術(shù)

    針對(duì)王莊煤礦9106運(yùn)輸巷頂板錨索支護(hù)中索體延伸率小、易破斷而造成巷道支護(hù)效果差、支護(hù)材料浪費(fèi)等現(xiàn)象,提出吸能讓壓錨索技術(shù)。

    3.1 讓壓錨索控制機(jī)理

    讓壓錨索結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、安裝方便、成本較低,錨索具有恒阻高、伸縮量可調(diào)、延伸量較大、支護(hù)強(qiáng)度高等特點(diǎn),讓壓錨索如圖10所示。

    圖10 讓壓錨索示意

    讓壓錨索工作時(shí),圍巖變形擠壓讓壓裝置,讓壓裝置產(chǎn)生壓縮變形,再把力傳給錨索體,錨索體受拉產(chǎn)生拉伸。讓壓裝置彈性模量小于錨索體,因此讓壓管具有更大的變形能力,讓壓錨索與普通錨索的應(yīng)力-變形關(guān)系[8]如圖11所示。

    圖11 錨索應(yīng)力-變形關(guān)系

    由圖11可以看出,圍巖變形達(dá)到S1時(shí),傳統(tǒng)錨索的應(yīng)力σ1要大于讓壓錨索的應(yīng)力σ2;當(dāng)讓壓過(guò)程結(jié)束后,S1-S2即為讓壓錨索產(chǎn)生的讓壓距離??梢?jiàn),讓壓錨索可以在一定程度上降低頂板的離層和下沉導(dǎo)致錨索破斷進(jìn)而引發(fā)巷道圍巖垮塌的可能性。

    3.2 支護(hù)方案

    9106運(yùn)輸巷錨索吸能讓壓支護(hù)技術(shù)參數(shù)設(shè)計(jì)如圖12所示。將支護(hù)設(shè)計(jì)方案應(yīng)用于9106運(yùn)輸巷現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐,對(duì)巷道圍巖變形及錨桿索受力情況進(jìn)行連續(xù)30 d的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè),監(jiān)測(cè)結(jié)果如圖13、圖14所示。

    圖12 讓壓錨索支護(hù)斷面設(shè)計(jì)(mm)

    從圖13可知,隨著距掘進(jìn)迎頭距離的增加,巷道表面圍巖收斂變形量逐漸增大,頂板下沉量為32 mm,底鼓量最大值為30 mm,兩幫移近量最大值為36 mm,巷道整體變形量在合理范圍內(nèi)。

    圖13 巷道表面變形情況

    由圖14可知,在0~8 d內(nèi),錨桿索所受載荷迅速上升,在8~30 d內(nèi)錨桿索受力趨于穩(wěn)定,其變化相對(duì)平穩(wěn)。監(jiān)測(cè)過(guò)程中未發(fā)生錨桿及錨索破斷等嚴(yán)重威脅巷道圍巖穩(wěn)定的現(xiàn)象,說(shuō)明讓壓錨索技術(shù)能夠降低錨索破斷的風(fēng)險(xiǎn),具有良好的支護(hù)效果。

    圖14 錨桿索受力特征

    4 結(jié) 語(yǔ)

    1) 建立FLAC3D數(shù)值計(jì)算模型,將錨索破斷判據(jù)嵌入到FLAC3D計(jì)算模型中,分析了強(qiáng)采動(dòng)應(yīng)力影響下,巷道圍巖變形特征及錨索破斷機(jī)制。

    2) 分析了讓壓錨索控制機(jī)理,并將讓壓錨索支護(hù)技術(shù)應(yīng)用于現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐,監(jiān)測(cè)結(jié)果表明,讓壓錨索支護(hù)效果良好,具有較好的工程指導(dǎo)意義。

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