考慮風(fēng)筒破損對隧道施工過程中CO排出的影響機(jī)制

王林峰，冉楗，鐘宜宏，李玲玉，李鳴

(1.重慶交通大學(xué)山區(qū)公路水運(yùn)交通地質(zhì)減災(zāi)重慶市高校市級重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶 4000742.中交路橋建設(shè)有限公司，北京 101121)

鉆爆開挖法因較強(qiáng)的地質(zhì)條件適應(yīng)性、進(jìn)度快、開挖成本低而廣泛用于隧道開挖；但爆破所產(chǎn)生的一氧化碳(CO)等有害氣體彌漫在隧道內(nèi)，會對施工人員的健康產(chǎn)生影響，并且會影響施工工作的開展[1]。因此，隧道施工過程中的通風(fēng)就顯得格外重要。在隧道施工過程中進(jìn)行通風(fēng)就是向開挖工作面輸送新鮮空氣，將有害氣體進(jìn)行稀釋并排出到隧道外、為工作人員創(chuàng)造舒適施工環(huán)境，研究者們針對這一問題開展了大量研究[2-6]；但施工過程中難免會造成風(fēng)筒壁面破損，從而使得風(fēng)筒內(nèi)的氣體在運(yùn)動過程中會從破損處漏出；這將直接導(dǎo)致實(shí)際到達(dá)開挖工作面附近區(qū)域內(nèi)的氣體量小于設(shè)計(jì)風(fēng)量；氣體在風(fēng)筒內(nèi)運(yùn)動時產(chǎn)生的靜壓差垂直作用于風(fēng)筒壁面，風(fēng)筒內(nèi)的氣體會在靜壓差的作用下產(chǎn)生與孔洞區(qū)域垂直向外的速度，該速度將對孔口周圍的流場造成影響，使得隧道內(nèi)的流場進(jìn)一步紊亂，從而影響通風(fēng)效果。因此，進(jìn)行風(fēng)筒破損對隧道爆破后通風(fēng)稀釋CO的影響研究具有極其重要的實(shí)際意義。

Khosro等[7]對城市隧道施工過程中的CO分布規(guī)律進(jìn)行了研究；Peter等[8]等以減少運(yùn)營投入為目的，通過優(yōu)化風(fēng)機(jī)和風(fēng)管配置對隧道通風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行了升級；Yang[9]以CO氣體為追蹤氣體，對隧道施工過程中在壓入式通風(fēng)條件下污染物的運(yùn)移規(guī)律展開研究，并得知壓入式通風(fēng)效果隨阻塞比和風(fēng)筒出口與開挖工作面距離的增加而變差；Ridley[10]對隧道施工通風(fēng)過程中汽車尾氣排放情況、新鮮氣體量、污染物濃度之間的動態(tài)響應(yīng)關(guān)系進(jìn)行了研究；Dindorf[11]通過研究管道中泄漏流量與受管道約束流量的關(guān)系，得知泄漏流量與風(fēng)管壁兩側(cè)的靜壓差有關(guān)；李科祥等[12]依托瀾滄江特長隧道進(jìn)行了現(xiàn)場測試，結(jié)果發(fā)現(xiàn)左線與右線風(fēng)管百米漏風(fēng)率分別達(dá)到33.92%和15.53%，并提出了針對性的優(yōu)化方案；李琦等[13]基于風(fēng)管孔口流量理論對高海拔施工過程中的漏風(fēng)率進(jìn)行了研究，推導(dǎo)得到了高海拔地區(qū)風(fēng)管漏風(fēng)率的修正系數(shù)；劉祥[14]通過理論推導(dǎo)對高海拔地區(qū)的漏風(fēng)率進(jìn)行分析，通過數(shù)值模擬驗(yàn)證并對高海拔漏風(fēng)率進(jìn)行了修正；馮旻等[15]以數(shù)值模擬的方式對局部通風(fēng)風(fēng)管的漏風(fēng)率進(jìn)行了研究，結(jié)果表明風(fēng)筒漏風(fēng)率與孔口寬度、孔口與出口側(cè)的距離和破損數(shù)量均有關(guān)系，并隨著三者的減小而呈下降趨勢；蔡鵬飛[16]對覺巴山隧道施工通風(fēng)條件下的隧道風(fēng)速和風(fēng)管風(fēng)速等參數(shù)進(jìn)行了現(xiàn)場測試，發(fā)現(xiàn)風(fēng)管破損嚴(yán)重，平均漏風(fēng)率達(dá)到17.61%，并在此基礎(chǔ)上提出了優(yōu)化方案改善通風(fēng)效果。

上述學(xué)者們通過理論推導(dǎo)、現(xiàn)場實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬的方式，對漏風(fēng)進(jìn)行了研究，卻鮮有學(xué)者對風(fēng)筒破損條件下風(fēng)筒內(nèi)流速、孔口位置等因素對通風(fēng)稀釋CO的影響程度展開研究。在既定風(fēng)筒布置參數(shù)前提下，送風(fēng)量的變化將導(dǎo)致氣體流動速度、漏風(fēng)率等一系列參數(shù)變化。在風(fēng)筒破損面積一定的前提下，孔口的數(shù)量可能有多個，孔口的位置也非固定的，這些因素都將會對隧道施工通風(fēng)的效果產(chǎn)生影響。為此，依托實(shí)際工程，根據(jù)孔口流量理論計(jì)算各送風(fēng)量對應(yīng)的風(fēng)筒百米漏風(fēng)率，基于送風(fēng)量對應(yīng)的百米漏風(fēng)率，通過流體力學(xué)軟件Fluent進(jìn)行數(shù)值模擬，設(shè)置正交試驗(yàn)量化分析各送風(fēng)量對應(yīng)的風(fēng)筒內(nèi)流速、孔口與開挖工作面距離、孔口數(shù)量對隧道爆破施工后通風(fēng)稀釋CO效果的影響，并根據(jù)模擬結(jié)果就盡可能降低風(fēng)筒破損所導(dǎo)致的負(fù)面影響提出建議。

1 開挖工作面需風(fēng)量計(jì)算

根據(jù)重慶城口(陜渝界)至開州高速公路雞鳴山隧道現(xiàn)場情況，隧址處圍巖級別主要是Ⅳ級，并以全斷面爆破的方式進(jìn)行開挖，開挖斷面面積A=62 m2，循環(huán)掘進(jìn)尺度L=2.4 m，同時爆破的炸藥量G=105.4 kg，炮煙拋擲長度和通風(fēng)長度的計(jì)算公式為[17]

(1)

L0=k0Lt

(2)

式中：Lt為炮煙拋擲長度，m；G為同時爆破的炸藥量，kg；L0為通風(fēng)長度，m；k0為安全系數(shù)，取1.20。

因此，該工況下的炮煙拋擲長度為36.08 m；通風(fēng)長度為43.30 m。

根據(jù)沃洛寧公式，當(dāng)風(fēng)筒出口到工作面的距離不大于時有[14]

(3)

式中：Qb為開挖工作面處的需風(fēng)量，m3/min；t為通風(fēng)時間，min；b為每千克炸藥產(chǎn)生的CO量，取40 L/kg；A為隧道開挖斷面積，m2；Pq為通風(fēng)區(qū)段內(nèi)末端和初端風(fēng)量之比；Ca為要求達(dá)到的CO濃度，取0.008%。

爆破后拋擲區(qū)域內(nèi)CO初始濃度計(jì)算公式為

(4)

式(4)中：C0為拋擲區(qū)域內(nèi)初始CO濃度，%，C0=0.189%。

《隧道鉆爆法掘進(jìn)施工安全操作規(guī)程》規(guī)定爆破后必須經(jīng)過不少于15 min的通風(fēng)排煙后方能進(jìn)入開挖工作面，同時考慮到現(xiàn)場施工進(jìn)度，擬設(shè)定預(yù)通風(fēng)時長為15～30 min。

由式(3)計(jì)算得到各通風(fēng)時長條件下開挖工作面需風(fēng)量如表1所示。

表1 不同通風(fēng)時長下開挖工作面需風(fēng)量Table 1 Air demand of working face under different ventilation time

2 漏風(fēng)率計(jì)算和正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)

2.1 漏風(fēng)率計(jì)算

圖1(a)為氣體在風(fēng)筒中運(yùn)動會產(chǎn)生動壓和靜壓差，圖1(b)為壓力作用下產(chǎn)生的流速，流速與壓力的關(guān)系如式(5)、式(6)所示。由于從孔口泄露的氣體同時存在速度靜壓差產(chǎn)生的流速和動壓產(chǎn)生的流速，所以其實(shí)際流速與動壓差產(chǎn)生的流速之間存在夾角α，二者關(guān)系如式(7)所示[11]。

圖1 氣體泄漏示意圖Fig.1 Schematic diagram of gas leakage

靜壓差產(chǎn)生的流速可表示為

(5)

動壓產(chǎn)生的流速可表示為

(6)

式中：Pj為氣體流動產(chǎn)生的靜壓；Pd為氣體流動產(chǎn)生的動壓，Pa；ρ為空氣密度，取1.29 m3/kg。

孔口處實(shí)際流速可表示為

(7)

孔口處損失的風(fēng)量可表示為

q=60μfv=60μf0vj

(8)

式(8)中：q為損失風(fēng)量，m3/min；μ為孔口流量系數(shù)，取0.63；f為孔口在氣流速度垂直方向上的面積；f0為孔口面積，根據(jù)現(xiàn)場情況，取0.032 m2。

漏風(fēng)率可表示為

(9)

式(9)中：Q為風(fēng)機(jī)提供的送風(fēng)量，m3/min，通常取Q=Qb。

根據(jù)風(fēng)管孔口流量理論和能量守恒定律得知，風(fēng)筒沿程中第i個截面處的動壓Pdi和靜壓差Pji之和等于第i+1個截面處的動壓Pdi+1、靜壓差Pji+1和從第i個截面到第i+1個截面過程中產(chǎn)生的沿程風(fēng)壓損失hf(i～i+1)以及局部風(fēng)壓損失hx(i～i+1)之和，即

Pdi+Pji=Pdi+1+Pji+1+hf(i～i+1)+hx(i～i+1)

(10)

(11)

(12)

式中：Pdi、Pji分別為第i個截面處的動壓、靜壓，Pa；Pdi+1、Pji+1分別為第i+1個截面處的動壓、靜壓，Pa；hf(i～i+1)、hx(i～i+1)分別為氣體從第i個截面到第i+1個截面過程中的沿程風(fēng)壓損失和局部風(fēng)壓損失，Pa；hf為風(fēng)筒沿程風(fēng)壓損失，Pa；λ為摩擦系數(shù)，取0.013；d為風(fēng)筒直徑，m；β為風(fēng)筒百米平均漏風(fēng)率，取2%；L為研究區(qū)域內(nèi)風(fēng)管長度，取100 m；Q為風(fēng)機(jī)送風(fēng)量，m3/s；ζ為局部阻力系數(shù)，取0.10；hx為風(fēng)筒局部風(fēng)壓損失，Pa；vd為動壓產(chǎn)生的流速，m/s。

根據(jù)現(xiàn)場風(fēng)機(jī)的送風(fēng)量和風(fēng)壓參數(shù)，計(jì)算得到所研究各通風(fēng)時長對應(yīng)的通風(fēng)量下漏風(fēng)率如表2所示。

根據(jù)表2中的數(shù)據(jù)可知：送風(fēng)量由1 115.71 m3/min增大到2 231.41 m3/min的過程中，漏風(fēng)率始終伴隨著送風(fēng)量的增大而增加。

表2 漏風(fēng)率計(jì)算Table 2 Air leakage rate calculation

2.2 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)

考慮到實(shí)際施工過程中會根據(jù)需要調(diào)整送風(fēng)量，使得風(fēng)筒內(nèi)流速發(fā)生變化，而破損孔口的位置、孔口數(shù)量也存在不同的情況。依托實(shí)際工程，考慮風(fēng)筒內(nèi)流速、孔口位置、孔口數(shù)量，研究3個因素對爆破后隧道區(qū)域內(nèi)通風(fēng)排煙效果的影響?？紤]的因素水平值如表3所示，正交試驗(yàn)方案如表4所示。

表3 正交試驗(yàn)因素水平表Table 3 Factors and Levels of Orthogonal Experiment

表4 正交試驗(yàn)方案Table 4 Orthogonal test scheme

3 風(fēng)筒破損對CO分布的影響

運(yùn)用流體力學(xué)軟件Fluent對開挖長度為300 m的隧道進(jìn)行模擬，對比分析風(fēng)筒破損對稀釋CO所產(chǎn)生的影響。

3.1 開挖工作面處CO分布情況

預(yù)計(jì)通風(fēng)時長分別為15、25、30 min，風(fēng)筒未破損和風(fēng)筒破損條件下，開挖工作面處CO濃度隨通風(fēng)時間變化如圖2所示。

如圖2所示，在隧道爆破后通風(fēng)稀釋CO初期，由于新鮮氣體向開挖工作面運(yùn)動過程中與拋擲區(qū)域內(nèi)的CO發(fā)生混合并將其攜帶到開挖工作面處，導(dǎo)致在通風(fēng)初始階段開挖工作面處的CO濃度高于拋擲區(qū)域內(nèi)的初始CO濃度0.189%。通風(fēng)1 min后，風(fēng)筒未破損條件下的CO濃度約為2.0%，風(fēng)筒破損前提下的濃度則高達(dá)3.5%左右。在預(yù)計(jì)通風(fēng)時長為15 min時，開挖工作面處的CO濃度重新達(dá)到初始狀態(tài)的耗時分別為3.8、4.1 min；預(yù)計(jì)通風(fēng)時長為25 min時，兩種情況對應(yīng)的時間分別為4.7 min和5.2 min；預(yù)計(jì)通風(fēng)時長為30 min則分別為6 min和10 min。由此可知，送風(fēng)量越大，風(fēng)筒破損對于開挖工作面處的CO稀釋效果的影響越小。

圖2 不同預(yù)計(jì)通風(fēng)時長下開挖工作面處CO濃度變化曲線Fig.2 Variation of CO at working face with different ventilation duration

根據(jù)圖2中曲線變化情況可知，預(yù)計(jì)通風(fēng)時長為15 min時，若風(fēng)筒未出現(xiàn)破損，通風(fēng)時長為6 min時隧道開挖工作面處的CO濃度低于限值0.008%；而在風(fēng)筒有破損時，通風(fēng)7 min后開挖工作面的CO濃度也滿足要求。預(yù)計(jì)通風(fēng)時間為25 min和30 min時，風(fēng)筒未破損和風(fēng)筒破損情況下開挖工作面處CO濃度滿足要求的通風(fēng)時長分別為8、10、11、14 min。

綜上所述，隧道爆破后通風(fēng)時長為1 min時開挖工作面處的CO濃度明顯增大并且遠(yuǎn)高于初始濃度；風(fēng)筒破損會對開挖工作面處CO氣體的稀釋產(chǎn)生滯后影響，并且送風(fēng)量越小滯后效應(yīng)越明顯。

3.2 隧道沿程CO分布情況

預(yù)計(jì)通風(fēng)時長為15 min對應(yīng)通風(fēng)量條件下，爆破后通風(fēng)時長為5、10、15 min時隧道沿程中CO濃度分布曲線如圖3所示。

圖3 通風(fēng)過程中隧道沿程CO分布Fig.3 CO distribution along the tunnel with different duration

如圖3(a)中的CO濃度曲線所示：通風(fēng)5 min時，CO氣體分布區(qū)域已經(jīng)由最初的拋擲區(qū)域變成了整個隧道洞身段。在風(fēng)筒未出現(xiàn)破損時，CO主要集中在距開挖工作面100～300 m區(qū)域，距開挖工作面約240 m處濃度高達(dá)3.82%。而風(fēng)筒破損的情況下，CO濃度最高至出現(xiàn)在距開挖工作面140 m處；此時隧道洞口處的CO濃度低于0.008%，即CO尚未排除到隧道以外。CO氣體在隧道洞身段先增大后減小的，是因?yàn)镃O都還處于向隧道洞口運(yùn)動的過程中，CO主體部分已經(jīng)離開了拋擲區(qū)域而尚未到達(dá)隧道洞口，并主要集中分布在距開挖工作面100～240 m范圍。

由圖3(b)中曲線變化情況可知：通風(fēng)時間達(dá)到10 min后，CO氣體大部分已經(jīng)排出到了隧道外，隧道內(nèi)的CO濃度大幅降低，而隧道洞口已為CO最集中的地方，風(fēng)筒未破損的情況下洞口CO濃度為0.528%，而風(fēng)筒破損時則為1.544%。風(fēng)筒未破損時開挖工作面前180 m范圍的CO濃度已經(jīng)滿足要求；而風(fēng)筒破損的情況下，僅有開挖工作面前40 m范圍內(nèi)滿足要求。

根據(jù)圖3(c)中的曲線可知：通風(fēng)15 min后，風(fēng)筒完好情況下的隧道整體空間均滿足施工要求，此時距隧道洞口50 m范圍內(nèi)仍分布有較為零散的CO氣體，但其濃度最大值僅為0.002 4%，遠(yuǎn)低于限值。而風(fēng)筒破損的情況下，距隧道洞口約15 m范圍內(nèi)的CO濃度仍未達(dá)到要求，并且洞口處濃度達(dá)到峰值，為0.013 0%。

綜上所述，風(fēng)筒破損會對CO的稀釋與排出產(chǎn)生滯后效應(yīng)，以至于進(jìn)行預(yù)計(jì)時間通風(fēng)后隧道洞口附近仍不滿足要求；CO在擴(kuò)散作用和引入氣體共同作用下自開挖工作面向隧道洞口運(yùn)動，因此呈現(xiàn)出在沿程中濃度逐步上升的情況。

4 正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

極差值R能直觀地反映所研究的因素對于試驗(yàn)指標(biāo)的影響程度，R值越大則說明該因素對試驗(yàn)指標(biāo)的影響越大[17]。

4.1 通風(fēng)長度區(qū)域內(nèi)的數(shù)據(jù)分析

由Fluent進(jìn)行數(shù)值模擬試驗(yàn)所得到的數(shù)據(jù)可知：風(fēng)筒未破損時，通風(fēng)時長分別為15、25、30 min的條件下，隧道區(qū)域內(nèi)CO濃度平均值分別為0.000 002 4%、0.000 006 4%和0.000 002 7%。風(fēng)筒破損條件下的試驗(yàn)結(jié)果極差分析如表5所示。

根據(jù)表5中數(shù)據(jù)可知，在通風(fēng)量和通風(fēng)時長均滿足條件的前提下，即使風(fēng)筒破損會影響CO的稀釋，但通風(fēng)長度區(qū)域內(nèi)的CO濃度仍然遠(yuǎn)低于規(guī)范限值0.008%。由極差值R可知，所考慮的3個因素極差值R之比為1.31∶1.27∶1，因此對通風(fēng)長度區(qū)域內(nèi)CO稀釋情況影響程度依次為：風(fēng)筒內(nèi)流速(X)>孔口與開挖工作面距離(Y)>孔口數(shù)量(Z)。各因素水平條件下，通風(fēng)長度區(qū)域內(nèi)CO平均濃度曲線如圖4所示。

表5 通風(fēng)長度區(qū)域CO濃度極差分析Table 5 Range analysis of CO concentration in ventilation length area

由圖4中曲線變化情況可知：在通風(fēng)長度區(qū)域，考慮風(fēng)筒存在破損的條件下，影響最小組合為X2Y3Z1，最不利組合則為X1Y2Z2。風(fēng)筒破損不會影響該區(qū)域在預(yù)計(jì)時間內(nèi)達(dá)到施工條件；但當(dāng)風(fēng)筒出現(xiàn)破損時應(yīng)該及時進(jìn)行送風(fēng)量調(diào)整和風(fēng)筒壁修復(fù)工作。以25 min為預(yù)計(jì)通風(fēng)時間為宜；若多個位置同時出現(xiàn)風(fēng)筒破損，則應(yīng)該率先修復(fù)通風(fēng)長度區(qū)域內(nèi)的孔洞，其次是拋擲區(qū)域最后是二者以外的孔洞。

圖4 通風(fēng)長度區(qū)域內(nèi)各因素對CO濃度影響趨勢Fig.4 Trend of influence of various factors on CO concentration in ventilation length area

4.2 整體隧道區(qū)域內(nèi)的數(shù)據(jù)分析

由試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知：在風(fēng)筒未破損時，通風(fēng)時長分別為15、25、30 min時，隧道內(nèi)CO濃度平均值為0.000 384 3%、0.000 669 1%和0.000 591 1%。但風(fēng)筒出現(xiàn)破損之后情況就變得復(fù)雜，如表6所示。

表6 整體隧道區(qū)域CO濃度極差分析Table 6 Range analysis of CO concentration in whole tunnel area

整體隧道區(qū)域內(nèi)各因素水平對CO濃度的影響趨勢如圖5所示。

圖5 隧道區(qū)域內(nèi)各因素對CO濃度影響趨勢Fig.5 Trend of influence of various factors on CO concentration in tunnel area

根據(jù)圖5中曲線變化情況：在風(fēng)筒出現(xiàn)破損的情況下，3個因素對整體隧道內(nèi)CO稀釋的影響程度依次為：風(fēng)筒內(nèi)流速(X)>孔口與開挖工作面距離(Y)>孔口數(shù)量(Z)。其中影響最小組合為X1Y3Z1，最不利組合為X3Y1Z3。此時，應(yīng)盡可能增大風(fēng)筒內(nèi)流速；而在進(jìn)行孔洞修復(fù)時，則應(yīng)該率先對距離開挖工作面近和孔洞數(shù)量較多的區(qū)域進(jìn)行修復(fù)。

4.3 正交試驗(yàn)結(jié)論驗(yàn)證

為驗(yàn)證正交試驗(yàn)結(jié)論的正確性和有效性，以通風(fēng)時長為15 min為例，考慮風(fēng)筒破損情況下的影響最小和最不利工況進(jìn)行數(shù)值模擬，并將結(jié)果與風(fēng)筒未破損時的CO濃度進(jìn)行比較，如表7所示。

由表7可知：通風(fēng)長度區(qū)域內(nèi)，風(fēng)筒破損且影響最小組合(X2Y3Z1)的CO濃度略高于風(fēng)筒未破損時的濃度，遠(yuǎn)低于最不利組合(X1Y2Z2)；整體隧道區(qū)域內(nèi)，風(fēng)筒破損且影響最小組合(X1Y3Z1)的CO濃度明顯高于風(fēng)筒未破損時的濃度，但遠(yuǎn)低于最不利組合(X3Y1Z3)。所得結(jié)論與正交試驗(yàn)所得結(jié)論相同，研究所的結(jié)論的正確性和有效性得到了驗(yàn)證。

表7 各工況下CO濃度Table 7 CO concentration under various working conditions

5 結(jié)論

(1)根據(jù)孔口流量理論，在風(fēng)筒壁破損情況相同的條件下，風(fēng)管漏風(fēng)率隨送風(fēng)量的增加而增大。

(2)爆破后通風(fēng)1 min內(nèi)開挖工作面處的CO濃度顯著增大，其峰值約為3.5%；風(fēng)筒破損會對開挖工作面處的CO稀釋產(chǎn)生滯后效應(yīng)，滯后時間為1～3 min，并且送風(fēng)量越小滯后效應(yīng)越明顯。

(3)CO在擴(kuò)散作用和導(dǎo)入氣體的共同作用下自開挖工作面向隧道洞口運(yùn)動；經(jīng)風(fēng)筒壁面泄露的氣體會沖擊周圍流場，使其更加紊亂、復(fù)雜，阻礙了CO的排出，最終導(dǎo)致達(dá)到預(yù)計(jì)通風(fēng)時間后距洞口約15 m范圍內(nèi)的CO濃度仍高于規(guī)范要求。

(4)在通風(fēng)長度范圍內(nèi)，風(fēng)筒內(nèi)流速、孔口與開挖工作面距離和孔口數(shù)量3個因素中，對該區(qū)域的CO稀釋影響程度依次為：風(fēng)筒內(nèi)流速(X)>孔口與開挖工作面距離(Y)>孔口數(shù)量(Z)；從節(jié)能方面考慮，通風(fēng)設(shè)計(jì)時應(yīng)該選擇適中的通風(fēng)長，并且應(yīng)該率先修復(fù)位于拋擲區(qū)域外、通風(fēng)長度區(qū)域內(nèi)的孔洞，其次是拋擲區(qū)域內(nèi)的孔洞，最后是二者之外的孔洞。

(5)在隧道整體空間內(nèi)，三因素對CO稀釋的影響依次為：風(fēng)筒內(nèi)流速(X)>孔口與開挖工作面距離(Y)>孔口數(shù)量(Z)，而且風(fēng)速越快、破損位置距開挖工作面越遠(yuǎn)、孔洞數(shù)量越少就越利于CO的稀釋；所以在進(jìn)行通風(fēng)設(shè)計(jì)時盡可能縮短通風(fēng)時長；修復(fù)孔洞時宜率先修復(fù)距離開挖工作面近和孔洞數(shù)量較多的區(qū)域。