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    石墨尾礦砂混凝土梁抗彎性能試驗(yàn)研究

    2022-09-26 03:16:24馮博雅夏洪春朱訓(xùn)國劉曉洲
    關(guān)鍵詞:礦砂撓度彎矩

    馮博雅, 夏洪春,2, 朱訓(xùn)國,2, 劉曉洲

    (1.大連大學(xué) 建筑工程學(xué)院, 遼寧 大連 116622; 2.大連大學(xué) 復(fù)雜結(jié)構(gòu)系統(tǒng)災(zāi)害預(yù)測(cè)與防治重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,遼寧 大連 116622; 3.衢州學(xué)院 建筑工程學(xué)院, 浙江 衢州 324000)

    石墨尾礦砂是選礦廠生產(chǎn)石墨后排放的礦業(yè)廢渣,傳統(tǒng)處理方法為露天礦區(qū)堆放。根據(jù)國土資源部中國礦產(chǎn)資源報(bào)告[1],截至2019年,我國石墨生產(chǎn)量達(dá)9 216.5萬t,較2018年增長(zhǎng)了67.7%,而每生產(chǎn)1t石墨,就會(huì)產(chǎn)生10t尾礦。一方面,石墨尾礦長(zhǎng)期堆積會(huì)對(duì)其周邊的空氣、地表水、地下水等造成嚴(yán)重污染;另一方面,隨著我國建筑業(yè)的高速發(fā)展,對(duì)天然砂的需求日益增長(zhǎng),而天然砂作為不可再生資源已瀕臨枯竭,國家已明令禁止再開采。鑒于此,如果能利用與天然砂物性相似,經(jīng)浮選后的石墨尾礦砂部分替代天然砂,配制混凝土并應(yīng)用于工程建設(shè)中,不僅符合國家對(duì)建材固廢再利用的總體規(guī)劃,而且還能夠達(dá)到治理環(huán)境、節(jié)約資源的雙重目的。

    近年來,劉洪波、李犇[2-6]等對(duì)石墨尾礦水泥基材料及混凝土材料進(jìn)行了研究,結(jié)果表明,與普通混凝土相比,一定摻量的石墨尾礦混凝土其抗壓強(qiáng)度、壓敏特性及抗?jié)B性能表現(xiàn)更優(yōu),且加入石墨尾礦砂有利于提升水泥基材料的力學(xué)性能。王亮量等[7]研究了石墨尾礦混凝土的導(dǎo)電性和力學(xué)性能之間的關(guān)系,并確立了電阻率和抗壓強(qiáng)度間的最優(yōu)方程。孫小巍等[8]通過試驗(yàn)方法,研究了高泡沫混凝土的抗壓性能,結(jié)果表明,摻入適量的石墨尾礦砂可以明顯提升其抗壓強(qiáng)度。目前,關(guān)于混凝土梁的抗彎試驗(yàn)以及極限承載力和撓度計(jì)算的相關(guān)研究已經(jīng)取得了豐碩的成果[9-14],而在不同細(xì)骨料砂的替代及其鋼筋混凝土梁的力學(xué)性能方面也有大量學(xué)者進(jìn)行了研究。李志強(qiáng)等[15]對(duì)沙漠砂混凝土梁進(jìn)行了抗彎性能研究,結(jié)果表明,沙漠砂混凝土梁的破壞形態(tài)及破壞機(jī)理與普通混凝土梁基本相同,可以應(yīng)用于工程實(shí)際。周梅[16]、王慶賀[17]等學(xué)者對(duì)自然煤矸砂混凝土梁進(jìn)行了抗彎性能研究,結(jié)果表明,單摻100%自燃煤矸石細(xì)骨料時(shí),開裂彎矩與極限彎矩分別提高5.44%和2.00%。

    目前,關(guān)于石墨尾礦砂混凝土的研究主要集中在材料性能方面,而針對(duì)石墨尾礦砂混凝土梁的抗彎性能試驗(yàn)研究則鮮見報(bào)道。因此,本試驗(yàn)利用石墨尾礦砂替代部分天然砂制備混凝土梁,在相同試驗(yàn)條件下,對(duì)不同石墨尾礦砂取代率(0、10%、20%、30%、40%)的混凝土梁進(jìn)行三分點(diǎn)加載試驗(yàn),通過分析其破壞形態(tài)、裂縫發(fā)展過程以及試驗(yàn)梁的荷載-撓度規(guī)律,探究不同取代率的混凝土梁的極限彎矩,并提出適用于石墨尾礦砂混凝土梁的極限承載力計(jì)算公式,以期為石墨尾礦砂混凝土構(gòu)件應(yīng)用于工程實(shí)際提供參考依據(jù)。

    1 試驗(yàn)概況

    1.1 原材料

    1) 水泥:選用大連富民水泥制造公司生產(chǎn)的P.O42.5普通硅酸鹽水泥。

    2) 石子:選用大連瓦房店砂石廠生產(chǎn)的碎石,粒徑為5~20mm,級(jí)配良好,表觀密度為2 650 kg/m3。

    3) 天然河砂:選用大連瓦房店砂石廠生產(chǎn)的河砂,細(xì)度模數(shù)為2.49。

    4) 石墨尾礦砂:采用黑龍江省雞西市石墨尾礦砂庫的石墨尾礦砂。天然砂與石墨尾礦砂的物理特征詳見表1。其中pH值測(cè)定方法為:稱100 g砂子樣品,溶解于100 mL純水中,靜置30 min后,用濾紙過濾,然后測(cè)定溶液的pH值。

    5) 聚羧酸減水劑:選用大連市銘源科技開發(fā)有限公司生產(chǎn)的MZ-10C聚羧酸高性能減水劑。由表1可知,石墨尾礦砂的吸水率較天然砂高,本試驗(yàn)加入聚羧酸減水劑,用以增加混凝土的和易性。

    表1 石墨尾礦砂與天然砂的物理性質(zhì)

    6) 鋼筋:梁構(gòu)件的受拉縱筋采用直徑為10 mm的HRB400鋼筋,對(duì)其取樣進(jìn)行材性試驗(yàn),測(cè)得屈服強(qiáng)度為415 MPa。

    1.2 配合比設(shè)計(jì)

    根據(jù)配合比,制備了石墨尾礦砂取代率為0、10%、20%、30%、40%的石墨尾礦砂混凝土,通過對(duì)預(yù)留的養(yǎng)護(hù)28 d的100 mm×100 mm×100 mm的立方體試塊進(jìn)行試驗(yàn),測(cè)量石墨尾礦砂混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度fcu,其配合比和力學(xué)性能如表2所示。需要說明的是,表中砂率為30%,與工程中通用的泵送混凝土相比明顯偏低,這是因?yàn)樯暗募?xì)度模數(shù)較小時(shí),砂中顆粒多,混凝土的黏聚性較易得到保證,故采用較小的砂率,且本試驗(yàn)為非泵送混凝土,而泵送混凝土的砂率比非泵送混凝土的砂率要高2%~5%,故本試驗(yàn)采用的砂率比工程中的泵送混凝土低。

    表2 1 m3石墨尾礦砂混凝土配合比及力學(xué)性能

    1.3 試驗(yàn)梁設(shè)計(jì)

    本試驗(yàn)制作的梁尺寸均為:長(zhǎng)度1 600 mm,截面尺寸120 mm×180 mm,凈跨1 500 mm。其中一根梁為天然砂混凝土梁(對(duì)比梁),其余四根為石墨尾礦砂混凝土梁,取代率分別為10%、20%、30%、40%,試件制作見圖1。為研究石墨尾礦砂混凝土梁的抗彎性能,所有試驗(yàn)梁均采用相同配筋率,縱向受拉鋼筋的配筋率為1.257%,縱筋保護(hù)層厚度為20 mm,梁的尺寸及配筋詳見圖2。

    圖1 試件制作過程圖 Fig.1 Production process of the test piece

    圖2 梁的尺寸及配筋圖(單位:mm)Fig.2 Beam size and reinforcement diagram(unit: mm)

    1.4 試驗(yàn)裝置及測(cè)量?jī)?nèi)容

    試驗(yàn)采用三分點(diǎn)加載方式,在跨中形成500mm純彎段,加載裝置和測(cè)點(diǎn)布置見圖3。按照《混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50152—2012)[18]對(duì)混凝土梁進(jìn)行抗彎試驗(yàn),用液壓機(jī)施加集中荷載,壓力傳感器置于分配梁跨中以實(shí)現(xiàn)兩集中力三分點(diǎn)加載方式,試驗(yàn)加載前對(duì)試驗(yàn)梁進(jìn)行預(yù)加載,以確保儀器的正常工作以及各點(diǎn)位的接觸正常。開始時(shí),加載方式按每級(jí)3kN加載,每次加載持續(xù)3 min,然后觀察梁表面裂縫變化,當(dāng)試件出現(xiàn)第一條裂縫后,以每級(jí)5kN為級(jí)差加載,隨著荷載的逐漸加大,裂縫數(shù)量逐漸增多,裂縫不斷向上延伸且裂縫寬度增大,用筆標(biāo)出試驗(yàn)梁出現(xiàn)的裂縫,并記錄受力荷載以及裂縫寬度。

    圖3 測(cè)點(diǎn)布置和加載裝置圖Fig.3 Layout of measuring points and loading device diagram

    試驗(yàn)主要測(cè)量?jī)?nèi)容:①試驗(yàn)梁開裂荷載、極限荷載以及裂縫發(fā)展過程,裂縫發(fā)展過程用裂縫測(cè)寬儀觀測(cè);②應(yīng)變,在梁跨中沿梁高均勻布置5個(gè)混凝土應(yīng)變片測(cè)量混凝土應(yīng)變;③荷載-撓度變化。

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 試驗(yàn)破壞現(xiàn)象

    通過觀察試驗(yàn)梁的彎曲加載試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)石墨尾礦砂混凝土梁的破壞過程、裂縫發(fā)展過程與普通混凝土梁基本一致,試驗(yàn)梁受彎破壞形態(tài)如圖4所示。

    圖4 試驗(yàn)梁破壞形態(tài)圖Fig.4 Diagram of the failure shape of the test beam

    在試驗(yàn)加載初期,梁全截面受力,并且應(yīng)變很小,混凝土和鋼筋協(xié)調(diào)受力,試件近似處于線彈性工作階段,無肉眼可見的裂縫出現(xiàn)。隨著外荷載的不斷增加,混凝土出現(xiàn)塑性變形,加載至12kN左右,在梁跨中純彎段出現(xiàn)第一條彎曲裂縫。隨著施加荷載的逐漸增大,在12kN~40kN,由于受拉區(qū)混凝土開裂并退出工作,跨中段彎曲裂縫數(shù)量不斷增加,并且沿著垂直方向向上延伸,裂縫寬度逐漸增大,同時(shí),在剪彎段也出現(xiàn)數(shù)條裂縫。在40kN~50kN左右,試驗(yàn)梁受彎段鋼筋屈服,試驗(yàn)梁抗彎剛度減小,跨中撓度增長(zhǎng)迅速,裂縫沿梁截面高度方向不斷向上發(fā)展,最終貫通梁全截面,達(dá)到試驗(yàn)梁的極限承載力,試驗(yàn)梁破壞。

    普通混凝土梁與石墨尾礦砂混凝土梁的開裂荷載(彎矩)、屈服荷載(彎矩)以及極限荷載(彎矩)如表3所示。

    表3 加載試驗(yàn)結(jié)果圖

    2.2 平截面假定驗(yàn)證

    平截面假定是混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算的一個(gè)基本依據(jù),對(duì)于石墨尾礦砂混凝土,其力學(xué)性能較普通混凝土有所不同,為滿足石墨尾礦砂混凝土正截面承載力的計(jì)算條件,就需要確定石墨尾礦砂混凝土是否符合平截面假定。

    圖5為不同石墨尾礦砂摻量的鋼筋混凝土梁在不同荷載作用下,跨中混凝土應(yīng)變沿梁截面高度的變化情況,以此來驗(yàn)證石墨尾礦砂混凝土梁對(duì)平截面假定的適用性。從圖5中各試驗(yàn)梁跨中截面不同高度測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變可知,不論石墨尾礦砂的摻量是多少,正截面上各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變與該點(diǎn)到中性軸的距離近似成正比,跨中截面上各測(cè)點(diǎn)的混凝土應(yīng)變基本呈線性分布,這一規(guī)律說明,石墨尾礦砂混凝土梁基本符合平截面假定,可以作為其正截面受彎承載力計(jì)算的理論依據(jù)。

    圖5 試驗(yàn)梁跨中不同截面高度應(yīng)變分布Fig.5 Strain distribution in the mid-span section of the test beam

    2.3 跨中撓度分析

    實(shí)測(cè)各試驗(yàn)梁荷載-撓度曲線如圖6所示,試驗(yàn)梁在破壞形態(tài)上的差異可以在荷載-撓度曲線中得到直觀的反映。

    圖6 荷載-撓度曲線Fig.6 Load-deflection curve

    從圖6中可以看出,石墨尾礦砂混凝土梁的荷載-撓度曲線和普通混凝土梁的趨勢(shì)基本一致。在試驗(yàn)加載初期,梁處于彈性階段,曲線近似為直線,隨著荷載繼續(xù)施加,試驗(yàn)梁開始出現(xiàn)裂縫,荷載-撓度曲線出現(xiàn)轉(zhuǎn)折點(diǎn),撓度增長(zhǎng)的速度逐漸加快,且開裂后荷載-撓度曲線逐漸呈非線性發(fā)展,剛度顯著降低。荷載逐漸加大至鋼筋屈服,荷載-撓度曲線出現(xiàn)第二個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn),屈服后梁的撓度激增,當(dāng)荷載增加較少時(shí),撓度增大很多,荷載-撓度曲線也近乎水平直線,最終試驗(yàn)梁破壞。

    具體來看,隨著石墨尾礦砂取代率的增加,試驗(yàn)梁的極限承載力先升高后降低。石墨尾礦砂取代率為10%、20%和30%時(shí),石墨尾礦砂混凝土梁均比普通混凝土梁的極限承載力大,SMK-10、SMK-20比SMK-0分別增加了5.60%、7.94%,其中,SMK-20增加最多,說明取代率為20%的石墨尾礦砂混凝土梁抗彎性能最好,這可能是由于石墨尾礦砂取代率為10%~20%時(shí),石墨尾礦砂增加了混凝土的致密性,提高了石墨尾礦砂混凝土的強(qiáng)度,當(dāng)石墨尾礦砂取代率為20%時(shí),混凝土試塊的總孔隙率、總孔體積和比表面積全部達(dá)到最優(yōu),因此混凝土試塊的抗壓強(qiáng)度達(dá)到最優(yōu)[2]。取代率為40%時(shí),石墨尾礦砂混凝土梁的極限承載力稍低于普通混凝土梁,SMK-40比SMK-0降低了4.55%。關(guān)于極限撓度,當(dāng)取代率為10%、20%和30%時(shí),石墨尾礦砂混凝土梁均比普通混凝土梁小,SMK-10、SMK-20、SMK-30比SMK-0分別降低了7.30%、6.64%、2.43%;當(dāng)取代率為40%時(shí),石墨尾礦砂混凝土梁的極限撓度比普通混凝土梁的撓度大,增加了6.25%。

    3 極限彎矩及跨中撓度計(jì)算

    3.1 極限彎矩試驗(yàn)值及計(jì)算值對(duì)比分析

    根據(jù)以上分析,石墨尾礦砂混凝土梁正截面試驗(yàn)滿足受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算的基本假定,但目前并沒有石墨尾礦砂混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)規(guī)范,因此參照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)[19]中的承載力計(jì)算公式,對(duì)石墨尾礦砂混凝土梁極限承載力進(jìn)行計(jì)算,梁正截面承載力為:

    Mu=α1fcbx(h0-x/2)

    (1)

    α1fcx=fyAs

    (2)

    式中:α1為受壓區(qū)混凝土的簡(jiǎn)化應(yīng)力圖形系數(shù),取1.0;fc為石墨尾礦砂混凝土軸心抗壓強(qiáng)度,取實(shí)測(cè)值,MPa;b為梁寬,mm;x為截面受壓區(qū)高度,mm;h0為截面有效高度,mm;fy為縱筋屈服強(qiáng)度,取實(shí)測(cè)值,MPa;As為受拉縱筋有效截面面積,mm2。

    由式(1)和(2)計(jì)算各試件抗彎極限承載力Mu及試驗(yàn)值Mc,如表4所示。

    表4 極限承載力計(jì)算值與試驗(yàn)值對(duì)比

    由表4可知,石墨尾礦砂混凝土梁與普通混凝土梁的試驗(yàn)值均大于計(jì)算值,說明按照混凝土規(guī)范計(jì)算石墨尾礦砂混凝土梁的極限承載力是可行的,但是偏于保守。

    然而,現(xiàn)行規(guī)范中的計(jì)算公式?jīng)]有考慮石墨尾礦砂取代率的因素,所以不同石墨尾礦砂摻量的混凝土梁的計(jì)算值可能會(huì)出現(xiàn)誤差,因此引入石墨尾礦砂取代率的修正系數(shù)。參照李志強(qiáng)等[15]的方法,對(duì)不同石墨尾礦砂取代率的混凝土梁的數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)值擬合,擬合曲線如圖7所示。其中,擬合曲線的決定系數(shù)R2為0.970 2,表明曲線的擬合優(yōu)度高。

    圖7 擬合曲線Fig.7 Fitting curve

    根據(jù)擬合曲線,可以提出石墨尾礦砂混凝土梁的正截面極限承載力計(jì)算公式:

    M=yMu=(B1x2+B2x+C)Mu

    (3)

    式中:M為修正后梁的極限承載力,MPa;y為修正系數(shù);Mu為梁的極限承載力理論計(jì)算值,MPa;x為石墨尾礦砂取代率,%;B1=-0.000 321 4,B2=0.011 16,C=1.339 7。

    利用式(3)計(jì)算石墨尾礦砂混凝土梁的極限承載力M,并與梁極限承載力試驗(yàn)值Mc進(jìn)行對(duì)比,如表5所示。同時(shí),利用式(3),還可預(yù)測(cè)不同質(zhì)量取代率的石墨尾礦砂混凝土梁的極限承載力。

    由表5可知,Mc/M的平均值為0.999 2,說明修正后的計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合較好,表明修正后的極限承載力計(jì)算公式適用于石墨尾礦砂混凝土梁的極限承載力計(jì)算。

    表5 修正后的極限承載力計(jì)算值與試驗(yàn)值對(duì)比

    3.2 跨中撓度試驗(yàn)值及計(jì)算值對(duì)比分析

    采用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算試驗(yàn)梁受彎撓度,表達(dá)式為:

    (4)

    式中:α是與荷載的加載方式、約束條件有關(guān)的系數(shù),對(duì)于承受三分點(diǎn)加載的簡(jiǎn)支梁,α取0.106 5;l0為試驗(yàn)梁凈跨長(zhǎng),mm;Bs為短期剛度值,根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)[19]和最小剛度原則,對(duì)于矩形截面混凝土梁,有:

    混凝土開裂前,混凝土梁類似于彈性材料梁,其剛度基本是常數(shù):

    Bs=0.85EcI0

    (5)

    式中:Ec是混凝土彈性模量;I0為換算截面慣性矩,矩形截面I0=ab3/12,a為截面長(zhǎng),b為截面高。

    裂縫出現(xiàn)后,混凝土梁的短期剛度為:

    (6)

    式中:Es是鋼筋彈性模量;ψ為鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù);αE為鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值;ρ為縱向受拉鋼筋配筋率。

    按上式計(jì)算混凝土開裂前以及開裂后至鋼筋屈服前的撓度,并與不同摻量石墨尾礦砂混凝土梁的實(shí)測(cè)撓度值進(jìn)行對(duì)比,如圖8所示。

    圖8 撓度計(jì)算值與實(shí)測(cè)值對(duì)比圖Fig.8 Comparison of calculated and measured deflection values

    從圖8可以看出,無論石墨尾礦砂摻量為多少,在試驗(yàn)梁開裂之前,撓度的實(shí)測(cè)值均比計(jì)算值稍大;在試驗(yàn)梁出現(xiàn)裂縫以后,普通混凝土梁和SMK-40梁的撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相差不大,而SMK-10、SMK-20、SMK-30梁的撓度實(shí)測(cè)值均比計(jì)算值小,這說明普通鋼筋混凝土梁的撓度計(jì)算方法并不適用于石墨尾礦砂混凝土梁的撓度計(jì)算,因此,引入正常狀態(tài)下不同質(zhì)量取代率石墨尾礦梁的跨中撓度修正系數(shù)。對(duì)彎矩為5.1 kN·m、6.8 kN·m、7.7 kN·m、8.9 kN·m的各取代率石墨尾礦砂混凝土梁的實(shí)測(cè)撓度值與計(jì)算值的比值進(jìn)行擬合,擬合曲線如圖9所示。

    圖9 撓度擬合曲線Fig.9 Deflection fitting curve

    根據(jù)撓度擬合曲線,可以提出撓度修正系數(shù)η:

    η=y=D1x2+D2x+E

    (7)

    式中:x為石墨尾礦砂取代率,%;y為修正系數(shù)。

    不同彎矩作用下,修正系數(shù)的相關(guān)系數(shù)D1、D2、E以及擬合曲線的決定系數(shù)R2如表6所示。

    表6 修正系數(shù)η的相關(guān)系數(shù)

    4 結(jié) 論

    通過對(duì)不同石墨尾礦砂摻量的鋼筋混凝土梁進(jìn)行抗彎性能試驗(yàn)研究,得出以下結(jié)論。

    1) 石墨尾礦砂混凝土梁的破壞形態(tài)、裂縫發(fā)展均與普通混凝土梁相似,會(huì)經(jīng)歷明顯的線彈性階段、裂縫發(fā)展階段、縱筋屈服階段以及破壞階段。同時(shí),石墨尾礦砂混凝土梁符合平截面假定,可以作為試驗(yàn)梁極限承載力理論計(jì)算的基礎(chǔ)。

    2) 石墨尾礦砂混凝土梁的荷載-撓度曲線與普通混凝土梁的發(fā)展趨勢(shì)基本一致。隨著石墨尾礦砂取代率的增加,試驗(yàn)梁的極限承載力先增大后降低,其中,石墨尾礦砂取代率為10%、20%、30%時(shí),該梁的極限承載力均比普通混凝土梁高,而當(dāng)取代率為10%~20%時(shí),試驗(yàn)梁的抗彎性能最優(yōu)。

    3) 現(xiàn)行規(guī)范中的混凝土梁極限彎矩計(jì)算公式不適用于10%~40%取代率的石墨尾礦砂混凝土梁,本文通過將試驗(yàn)數(shù)據(jù)與理論計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,提出了石墨尾礦砂混凝土梁極限彎矩的修正公式,并將修正后的數(shù)據(jù)與試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,發(fā)現(xiàn)吻合較好,基本可以滿足10%~40%石墨尾礦砂混凝土梁的極限彎矩的要求;現(xiàn)行規(guī)范中的跨中撓度計(jì)算公式也不適用于10%~40%石墨尾礦砂混凝土梁,因此本文引入了撓度修正系數(shù)η。

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