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    熱處理加工工藝對(duì)楔環(huán)性能的影響

    2022-09-01 13:17:18姚賽劉帥楊小芳
    金屬加工(熱加工) 2022年8期
    關(guān)鍵詞:時(shí)效殼體熱處理

    姚賽,劉帥,楊小芳

    上海船舶電子設(shè)備研究所 上海 201108

    1 序言

    薄壁圓筒殼體之間常見(jiàn)的連接方式有螺釘連接、螺紋連接、卡箍連接與楔環(huán)連接等。楔環(huán)連接具有結(jié)構(gòu)緊湊、徑向空間利用率高的優(yōu)點(diǎn),同時(shí)連接后外表面光滑,有利于減小流體阻力及噪聲,現(xiàn)已被廣泛應(yīng)用于魚(yú)雷、導(dǎo)彈及火箭發(fā)動(dòng)機(jī)等圓柱殼體的連接中[1,2]。國(guó)內(nèi)外學(xué)者和機(jī)構(gòu)對(duì)楔環(huán)的研究不斷深入。馬銳磊、尹韶平等[3]通過(guò)運(yùn)用有限元分析法研究了楔環(huán)連接結(jié)構(gòu)對(duì)魚(yú)雷殼體聲輻射的影響。黃鵬等[4,5]利用參數(shù)化有限元方法,通過(guò)對(duì)楔環(huán)的結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行優(yōu)化,獲得提升結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的優(yōu)化方案。陳少?gòu)?qiáng)等[6]從拆裝方便、提升保障能力的角度,提出了一種魚(yú)雷楔環(huán)連接結(jié)構(gòu)的改進(jìn)方案。雖然現(xiàn)有學(xué)者對(duì)楔環(huán)展開(kāi)了大量研究工作,但大多研究楔環(huán)連接結(jié)構(gòu)的力學(xué)行為、楔環(huán)結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)及楔環(huán)對(duì)圓形設(shè)備某些性能的影響等,而對(duì)楔環(huán)加工制造工藝研究較少,且基本集中在楔環(huán)機(jī)加工方面(如過(guò)群輝[7]闡述了某水下航行殼體楔環(huán)內(nèi)外止口的兩種加工工藝方法),鮮有對(duì)楔環(huán)材料的熱處理工藝進(jìn)行研究。

    楔環(huán)連接結(jié)構(gòu)相對(duì)復(fù)雜,設(shè)計(jì)制造難度相對(duì)較大,裝配時(shí)需使用專用工具,拆裝次數(shù)不宜過(guò)多[8]。楔環(huán)在裝配和拆卸過(guò)程中,容易造成變形損壞,這對(duì)楔環(huán)的材料有著較高要求,如具有較高的強(qiáng)度與硬度,能夠承受一定的作用力且具有一定的耐磨性,同時(shí)具有良好的韌性,在多次拆裝后不會(huì)變形損壞等,即楔環(huán)材料要具有良好的綜合力學(xué)性能。為此,本文參考GJB 819——1990《楔環(huán)連接》技術(shù)規(guī)范,設(shè)計(jì)了適用于外徑180mm殼體的楔環(huán)結(jié)構(gòu),著重研究楔環(huán)材料的熱處理工藝對(duì)其力學(xué)性能的影響,并通過(guò)實(shí)際加工制造驗(yàn)證熱處理工藝的可行性。

    2 楔環(huán)連接結(jié)構(gòu)

    楔環(huán)連接結(jié)構(gòu)主要包括環(huán)內(nèi)殼體、環(huán)外殼體及一對(duì)楔環(huán)等,如圖1所示。其中,環(huán)內(nèi)殼體有一外環(huán)形槽,環(huán)外殼體有一內(nèi)環(huán)形槽。當(dāng)內(nèi)外殼體連接時(shí),會(huì)在內(nèi)部形成一矩形截面的環(huán)形空腔。一對(duì)楔環(huán)則是矩形截面的環(huán)形金屬帶,分別從外殼體的安裝孔處以相反的方向裝入環(huán)形空腔內(nèi)。

    圖1 楔環(huán)連接結(jié)構(gòu)及展開(kāi)示意

    殼體安裝完成后,依靠楔環(huán)傳遞軸向力,為防止楔環(huán)松脫,楔環(huán)的拼合面斜度即α角應(yīng)滿足小于滑動(dòng)自鎖角αcr,即

    根據(jù)經(jīng)驗(yàn),一般取H/(πDm)的值為0.1[4],即

    本文試制加工的楔環(huán)結(jié)構(gòu)尺寸取值如下:α=1.33°,H=12.5mm,b=2.8mm,L=499.6mm,Dm=φ169mm。該楔環(huán)適用于外徑180mm的圓筒殼體連接。

    3 試驗(yàn)過(guò)程

    3.1 楔環(huán)材料

    7XXX系(Al-Zn-Mg-Cu系)合金具有高比強(qiáng)度、高韌性,良好的耐磨性、耐蝕性,以及很好的焊接能力和加工性能等諸多優(yōu)點(diǎn),被廣泛應(yīng)用于航空航天、軌道交通、軍工裝備等領(lǐng)域[9-11]。因此,楔環(huán)的材料選用7XXX系鋁合金,不僅可以滿足強(qiáng)度要求,實(shí)現(xiàn)輕量化目標(biāo),而且良好的塑韌性使得楔環(huán)在多次裝卸過(guò)程中不易發(fā)生變形及損壞。7XXX系鋁合金可通過(guò)熱處理強(qiáng)化,合金強(qiáng)度、韌性均可通過(guò)控制熱處理工藝參數(shù)進(jìn)行調(diào)控。

    本文制造加工楔環(huán)的原材料為φ180mm×100mm的7075鋁合金,其化學(xué)成分見(jiàn)表1。

    表1 7075鋁合金化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)

    3.2 熱處理工藝

    7075鋁合金是典型的熱處理強(qiáng)化合金,合適的熱處理工藝可以改善組織不均勻性,改變析出相的成分與尺寸大小,從而提高材料的力學(xué)性能。其主要熱處理工藝包括固溶處理、時(shí)效處理、均勻化退火、回歸再時(shí)效等。其中,固溶處理和時(shí)效處理對(duì)鋁合金性能影響最大。

    隨著固溶溫度與時(shí)間的提高,合金中的粗大第二相與一些難溶相逐漸溶于基體中,形成過(guò)飽和固溶體。合金的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率及顯微硬度均呈現(xiàn)先升高后降低趨勢(shì)。7075鋁合金適宜的固溶處理工藝為(470±5)℃×1h[12]。故本次楔環(huán)固溶處理工藝為(470±5)℃×1h,淬火轉(zhuǎn)移時(shí)間<10s,淬火水溫<25℃。固溶處理完成后,將原材料先進(jìn)行粗加工。

    鋁合金具有很強(qiáng)的析出強(qiáng)化效果,有效改變晶界和晶內(nèi)析出相的尺寸與形貌,調(diào)控合金強(qiáng)度與耐蝕性[12]。常見(jiàn)的時(shí)效處理工藝有單級(jí)時(shí)效、雙級(jí)時(shí)效與回歸再時(shí)效。本次7075鋁合金材料熱處理工藝包括單級(jí)時(shí)效與雙級(jí)時(shí)效,具體楔環(huán)加工工藝見(jiàn)表2。

    表2 楔環(huán)加工工藝

    3.3 試驗(yàn)方法

    試樣的顯微維氏硬度按照GB/T 4340.1—2009《金屬材料 維氏硬度試驗(yàn) 第1部分:試驗(yàn)方法》進(jìn)行測(cè)量,每個(gè)試樣取3個(gè)測(cè)量點(diǎn)。

    試樣的拉伸性能按照GB/T 228.1—2010《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分:室溫試驗(yàn)方法》進(jìn)行測(cè)量。

    試樣的夏比沖擊韌度按照GB/T 229—2007《金屬材料 夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法》進(jìn)行測(cè)量,每種熱處理工藝共測(cè)試3個(gè)試樣。

    4 結(jié)果及分析

    圖2所示為不同熱處理工藝下的楔環(huán)材料的顯微維氏硬度值。由圖2可知,A工藝材料的顯微硬度平均值為158.5HV,經(jīng)固溶+單級(jí)時(shí)效處理(B工藝),顯微硬度平均值提高至179.6HV,固溶+雙級(jí)時(shí)效處理(C工藝),顯微硬度平均值降低至149 HV。

    圖3所示為不同處理工藝下材料的拉伸性能。由圖3可知,經(jīng)固溶+單級(jí)時(shí)效處理(B工藝),材料抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度與伸長(zhǎng)率較A工藝分別提高35MPa、29MPa與0.5%,達(dá)到542MPa、442MPa與10%。而經(jīng)固溶+雙級(jí)時(shí)效處理(C工藝),材料抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度與伸長(zhǎng)率分別較A工藝降低19MPa、9MPa與1%,達(dá)到488MPa、404MPa與8.5%。

    圖2 不同工藝后試樣顯微硬度

    圖3 不同工藝后試樣拉伸性能

    圖4所示為不同處理工藝下材料的夏比沖擊吸收能量值。由圖4可知,A工藝材料的夏比沖擊吸收能量平均值為6.3J,經(jīng)固溶+單級(jí)時(shí)效處理(B工藝),夏比沖擊吸收能量平均值為2.3J,經(jīng)固溶+雙級(jí)時(shí)效處理(C工藝),夏比沖擊吸收能量平均值為7J。

    圖4 不同工藝后試樣夏比沖擊性能

    固溶處理使得組織中大部分粗大第二相逐步溶入基體中,但不會(huì)完全消失;淬火后形成不穩(wěn)定的過(guò)飽和固溶體。時(shí)效處理就是過(guò)飽和固溶體析出的過(guò)程,不同的時(shí)效溫度與時(shí)間,使得固溶體分解的程度不同,從而析出的相也不同。

    7XXX系鋁合金時(shí)效析出過(guò)程為:α-Al過(guò)飽和固溶體→GP區(qū)→η"亞穩(wěn)相(MgZn2)→η平衡相(MgZn2)。GP區(qū)是首先分解的產(chǎn)物,與基體共格,球形。η"相為MgZn2的過(guò)渡相,與基體保持半共格關(guān)系,為圓片狀、片狀或針狀。η相為MgZn2的平衡相,與基體保持非共格,呈板條狀。

    時(shí)效溫度較低時(shí),主要析出相為GP區(qū);時(shí)效溫度較高時(shí),主要析出相為η"相。當(dāng)采用單級(jí)時(shí)效(150~200℃×10h)時(shí),認(rèn)為組織中晶內(nèi)析出相主要為彌散的GP區(qū)與η"相及少量的η相,η"相逐漸增多,強(qiáng)化效果增強(qiáng),強(qiáng)度與硬度也逐漸提高。因此B工藝材料的強(qiáng)度與硬度值增加。但此時(shí)晶界應(yīng)為連續(xù)鏈狀的析出物,具有較高的應(yīng)力腐蝕敏感性和較低的斷裂韌度。

    當(dāng)采用雙級(jí)時(shí)效(C工藝)時(shí),即低溫預(yù)時(shí)效與高溫時(shí)效,第一階段(100~150℃×8h)晶內(nèi)會(huì)形成大量細(xì)小彌散的GP區(qū),這些析出相會(huì)優(yōu)先成核轉(zhuǎn)化成η"相。第二階段(150~200℃×10h),晶內(nèi)主要會(huì)形成GP區(qū)和η"相,晶界上主要會(huì)形成η相。合金經(jīng)雙級(jí)時(shí)效后,由于時(shí)間較長(zhǎng),析出相發(fā)生聚集與長(zhǎng)大,此時(shí)主要強(qiáng)化相為η"相與η相。由于析出相長(zhǎng)大傾向嚴(yán)重,尺寸較大,因此降低了材料的強(qiáng)度與硬度。

    但基體沉淀相(MPt,GP區(qū)和η"相)尺寸細(xì)小,彌散度高,鋁合金強(qiáng)韌化效果好,抗腐蝕性能也提高。晶界上連續(xù)網(wǎng)狀的析出相再變形過(guò)程中會(huì)阻礙晶粒的相對(duì)運(yùn)動(dòng),對(duì)材料的塑韌性不利。而晶界沉淀相(GBP,多為η相)呈現(xiàn)不連續(xù)分布,因而提高了材料的斷裂韌性與抗應(yīng)力腐蝕性能。因此C工藝試樣的沖擊韌度略有提升。實(shí)際生產(chǎn)中,應(yīng)合理選擇時(shí)效溫度與時(shí)間,以達(dá)到使用性能的良好匹配,充分發(fā)揮材料性能。

    楔環(huán)在拆裝時(shí),要將自身的彎曲半徑改變,承受較大的彎曲應(yīng)力與摩擦力;當(dāng)楔環(huán)裝入環(huán)內(nèi)外殼體較多時(shí),環(huán)外殼體的內(nèi)壁會(huì)將彎曲半徑變大的楔環(huán)再約束回自身的彎曲半徑。因此,楔環(huán)材料應(yīng)具有良好的強(qiáng)度與韌性,能多次形變后復(fù)原且不會(huì)斷裂。同時(shí),該楔環(huán)應(yīng)用于海洋環(huán)境中的某水下航行器連接結(jié)構(gòu)中,應(yīng)具有良好的抗應(yīng)力腐蝕性能。因此綜合表現(xiàn)來(lái)看,C工藝為最適宜的加工工藝。

    C工藝加工的楔環(huán)如圖5所示,經(jīng)拆裝多次試驗(yàn),滿足使用條件。

    圖5 楔環(huán)加工實(shí)物

    5 結(jié)束語(yǔ)

    1)固溶+單級(jí)時(shí)效處理(B工藝)可提高7075鋁合金的拉伸性能與硬度;而固溶+雙級(jí)時(shí)效處理(C工藝)則會(huì)降低材料的拉伸性能與硬度。

    2)7075鋁合金加工楔環(huán)時(shí),最佳熱處理工藝為(470±5)℃×1 h +(100~150)℃×8 h +(150~200)℃×10 h。

    3)雙級(jí)時(shí)效后,7075鋁合金強(qiáng)度與硬度略有下降,但會(huì)提高材料斷裂韌度。

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