基于故障支路端口特性定理的變電站接地網(wǎng)電磁聯(lián)合故障診斷

王永翔， 陳 冠， 范麗君， 袁思遠(yuǎn)， 王 昕

(1.上海交通大學(xué)電工與電子技術(shù)中心, 上海 200240，2.國網(wǎng)上海市電力公司嘉定供電公司，上海 201800)

0 引 言

變電站接地網(wǎng)是電力系統(tǒng)中的重要組成部分，起到分散漏電流、保護(hù)工作人員人身安全、保障設(shè)備有效接地的重大作用[1,2]。我國變電站一般采用鍍鋅鋼材料的導(dǎo)體，將其埋設(shè)在地下約0.5 m到2 m深的位置，由于施工不規(guī)范、土壤腐蝕性大[3]、泄漏電流電動力等緣故，可能會出現(xiàn)虛焊漏焊、腐蝕、斷裂等故障，此時接地網(wǎng)的接地性能顯著下降[4]，危及系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行[5]。

目前，工程實(shí)踐中對變電站接地網(wǎng)的常用診斷方法是從地表測量電阻[6]，當(dāng)電阻值超過閾值時，對于全部接地網(wǎng)進(jìn)行大面積開挖[7]。這樣做不僅耗費(fèi)大量的人力物力，而且需要停電檢修，影響了電力系統(tǒng)的持續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行[8]。

近年來國內(nèi)外研究人員一直尋求在不開挖的方法[9]。一些新興的技術(shù)在這方面取得了一定的進(jìn)展，包括：超聲波探傷法、電網(wǎng)絡(luò)分析法、磁場分析法等。超聲探傷法利用超聲波的反射特性對接地網(wǎng)故障進(jìn)行定位，但在接地網(wǎng)形變不明顯時誤差較大，診斷精度低[10]。電網(wǎng)絡(luò)分析法的基本原理是用電路理論求解節(jié)點(diǎn)電壓方程[11]，在診斷方程組病態(tài)、欠定的時候常采用迭代法[12]、Tikhonov正則化算法[13-14]等方法，求得總體最優(yōu)解[15]。單一的電網(wǎng)絡(luò)分析法的優(yōu)點(diǎn)是測量方便，只需對地表的接地引下線進(jìn)行電氣測量，但是這一方法嚴(yán)重受限于可及節(jié)點(diǎn)的數(shù)量。當(dāng)可及節(jié)點(diǎn)數(shù)量遠(yuǎn)少于總節(jié)點(diǎn)個數(shù)時，會導(dǎo)致建立的診斷方程組高度欠定，只能依賴于正則化的方法得到方程的最優(yōu)解，無法尋求精確的唯一解。加拿大學(xué)者F.P.Dawalibi在文獻(xiàn)[16]中首次提出利用地表磁場對接地網(wǎng)進(jìn)行腐蝕診斷的構(gòu)想。華北電力大學(xué)劉洋等學(xué)者在文獻(xiàn)[17]中提出了基于電磁感應(yīng)原理的磁場分析法，這一方法的基本原理就是對接地網(wǎng)從可及節(jié)點(diǎn)注入勵磁電流，在地表形成磁場，磁場的磁感應(yīng)分布與支路電流正相關(guān)，通過檢測磁場的磁感應(yīng)強(qiáng)度分布，反推接地網(wǎng)支路中的電流分布，進(jìn)而推出支路電阻值。單一的磁場分析法有著直觀、不受限于可及節(jié)點(diǎn)數(shù)量及位置的優(yōu)點(diǎn)[18]，但是這一方法需要實(shí)現(xiàn)對整個變電站接地網(wǎng)的地表磁場勘測，不但測量工作量大，而且要求勵磁電源的注入電流必須足夠大，這樣才能實(shí)現(xiàn)大面積磁場分布的準(zhǔn)確檢測。但較大勵磁電流的注入，有時會引起繼電保護(hù)裝置動作，對電力系統(tǒng)的正常運(yùn)行造成影響。

因此，本研究提出基于故障支路端口特性定理的接地網(wǎng)電磁聯(lián)合診斷方法。首先研究了接地網(wǎng)的電網(wǎng)絡(luò)模型，基于無源純阻性網(wǎng)絡(luò)的最大電壓公理及其相關(guān)推論，提出了故障支路端口特性定理，并給出了證明；將這一定理應(yīng)用在接地網(wǎng)的故障檢測上時，可以僅在對端口進(jìn)行電阻循環(huán)測試的基礎(chǔ)上，無須求解診斷方程組，就可以快速判別出現(xiàn)故障的區(qū)域。之后，針對可及節(jié)點(diǎn)較少、電網(wǎng)絡(luò)方法無法進(jìn)一步精確求解的問題，本研究提出對病態(tài)區(qū)域進(jìn)行局部磁場反演診斷的方法，根據(jù)測量故障區(qū)域在給定激勵下的磁場分布，最終確定病態(tài)支路的具體位置以及病態(tài)程度。再通過并聯(lián)補(bǔ)償、循環(huán)檢測的方法，排查全部故障支路。最后利用實(shí)際接地網(wǎng)的模型進(jìn)行仿真研究，證明了上述方法的有效性。本方法融合了電網(wǎng)絡(luò)診斷測量快速、方便的優(yōu)點(diǎn)和局部磁場反演診斷準(zhǔn)確、直觀的優(yōu)點(diǎn)，相對于電網(wǎng)絡(luò)方法有著更高的求解精度、更小的計算量以及更好的故障定位能力；相對于傳統(tǒng)的全區(qū)域磁場分析法，可將磁場檢測的范圍縮小到僅由若干個節(jié)點(diǎn)圍成的故障區(qū)域，顯著減少了磁場勘測的工作量，同時小范圍的檢測減少了勵磁所需要的電流的大小，避免了繼電保護(hù)裝置的誤動作，因此具有一定的工程實(shí)踐價值。

1 故障支路端口特性分析

1.1 本征接地網(wǎng)診斷基本原理

接地網(wǎng)是是由水平鋪設(shè)的鍍鋅鋼導(dǎo)體和接地引下線組成。正常情況下，由于土壤的電導(dǎo)率遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于鍍鋅鋼，因此將其忽略不計。在輸入激勵為直流或低頻交流電時，可以將接地網(wǎng)等效為純電阻性網(wǎng)絡(luò)。接地引下線是連接電氣設(shè)備接地點(diǎn)和接地網(wǎng)的導(dǎo)體，也是整個接地網(wǎng)的外部觀測端口，又稱為接地網(wǎng)的可及節(jié)點(diǎn)。整個接地網(wǎng)可以等效為一個多端口的純電阻網(wǎng)絡(luò)，如圖1所示。

圖1 接地網(wǎng)等效示意圖Fig1. Grounding grid equivalent diagram

對于一個有著若干可及節(jié)點(diǎn)和不可及節(jié)點(diǎn)的接地網(wǎng)來說，可以根據(jù)電網(wǎng)絡(luò)理論中，逐層化簡約掉不可及節(jié)點(diǎn)，最終得到一個僅含有可及節(jié)點(diǎn)以及本征支路的本征接地網(wǎng)[19]。

當(dāng)接地網(wǎng)有N個可及節(jié)點(diǎn)時，通過對可及節(jié)點(diǎn)的端口電阻進(jìn)行循環(huán)測試，可以得到N(N-1)/2組數(shù)據(jù)，而本征接地網(wǎng)最多有N(N-1)/2條本征支路，因此，此時的本征接地網(wǎng)的診斷方程不再是欠定的。即方程組中等式的個數(shù)等于待求的本征支路電阻數(shù)，方程組存在唯一解。對于有b條本征支路、n個可及節(jié)點(diǎn)的本征接地網(wǎng)，定義本征接地網(wǎng)的關(guān)聯(lián)矩陣為A，節(jié)點(diǎn)電導(dǎo)矩陣為Gn，支路電導(dǎo)矩陣為Gb，支路阻抗矩陣為Rb，節(jié)點(diǎn)電壓矩陣為Un，支路電壓矩陣為Ub，支路電流矩陣為Ib，節(jié)點(diǎn)注入電流In。根據(jù)電網(wǎng)絡(luò)理論可以得到

節(jié)點(diǎn)電導(dǎo)矩陣：Gn=AGbAT

(1)

(2)

支路電壓矩陣：Ub=ATUn

(3)

支路電流矩陣：Ib=GbATUn

(4)

從而可以得到端口i，j的電阻值為

Rij=f(R)=f(R1，R2，…，Rb)

(5)

但是，上述求解方法需要求解多元高次方程組，不但運(yùn)算量非常大，計算時間長，而且有時還難以獲得精確解，不利于在工程實(shí)際中應(yīng)用。因此，本文基于最大電壓公理及其推論，提出故障支路端口特性定理，應(yīng)用這一定理后可以在測得端口電阻值后快速找出故障支路或區(qū)域。

1.2 故障支路端口特性定理的含義及證明

對于無源純電阻網(wǎng)絡(luò)而言，最大電壓公理已經(jīng)被公認(rèn)，即最大電壓公理 無源純電阻網(wǎng)絡(luò)中的節(jié)點(diǎn)A和B之間施加直流電流源激勵時，在整個網(wǎng)絡(luò)中，節(jié)點(diǎn)A和B之間的電壓幅值最大。

西安科技大學(xué)劉健等學(xué)者在文獻(xiàn)[20]中，提出了兩個基于最大電壓公理的推論:

推論1 若無源純電阻網(wǎng)絡(luò)中的支路j的兩端節(jié)點(diǎn)為A和B，支路電阻為Rj，C、D、E和F為該網(wǎng)絡(luò)中除了A和B的任意節(jié)點(diǎn)，如圖2所示。在支路j兩端施加大小為IS的直流電流源時，若|UAB|>|UCD|>|UEF|，則在任意位置施加直流源IS時，有

(6)

基于上述推論，本研究提出如下故障支路端口特性定理:

故障支路端口特性定理 若無源純電阻網(wǎng)絡(luò)中的支路j的兩端節(jié)點(diǎn)為A和B，支路電阻為Rj，C、D、E和F為該網(wǎng)絡(luò)中除了A和B的任意節(jié)點(diǎn)，如圖2所示，當(dāng)支路j發(fā)生故障、阻值增大時，端口電阻循環(huán)測試的結(jié)果是AB、CD、EF兩端的端口電阻值都有所增大，但AB兩端的測量電阻值的增大量一定是最大的。

圖2 多端網(wǎng)絡(luò)端口測試示意圖Fig.2 Multi-port network test diagram

該定理的證明如下：假定圖中支路j發(fā)生故障、電阻值Rj增大ΔRj，在支路j兩端施加大小為IS的直流電流源時，根據(jù)最大電壓公理可知：

UAB>UCD

(7)

則根據(jù)推論1可知，在全網(wǎng)絡(luò)任意節(jié)點(diǎn)施加激勵源IS時，可以得到

(8)

ΔUAB>ΔUCD

(9)

(10)

(11)

式中，RAB表示在AB端口施加激勵時的端口輸入電阻，ΔRAB表示在支路電阻出現(xiàn)故障而增大的過程中端口電阻的增大值。

(12)

(13)

式中，RCD表示在CD端口施加激勵時的端口輸入電阻，ΔRCD表示在支路電阻出現(xiàn)故障而增大的過程中端口電阻的增大值。

(14)

所以有

(15)

(16)

同理可得

ΔRAB>ΔREF

(17)

因此可以得到，在支路j發(fā)生故障、電阻值Rj增大ΔRj時，AB、CD、EF等端口等效電阻值均有所增大，但AB端口的端口等效電阻值一定是最大的，上述故障支路端口特性定理得證。

1.3 故障支路端口特性定理的應(yīng)用

圖3 AB支路故障時各端口增大倍數(shù)示意圖Fig.3 Schematic diagram of increasing multiples of each port when the AB branch is faulty

這樣可以在僅通過可及節(jié)點(diǎn)測得本征接地網(wǎng)的端口電阻值的前提下，無需經(jīng)過復(fù)雜的多元高次方程組計算每條本征支路的電阻值，就可以快速判斷哪條支路出現(xiàn)了故障狀況。

上述故障支路端口特性定理在實(shí)際中的應(yīng)用，可能會遇到單一支路故障或復(fù)合支路故障兩種情況，以下分別進(jìn)行討論。

1.3.1 單一支路故障的定位

若通過對所有端口觀測電阻循環(huán)測試，發(fā)現(xiàn)有且僅有一條本征支路的兩端觀測電阻數(shù)值明顯高于標(biāo)稱值，且與其相接的支路的觀測電阻雖然也高于標(biāo)稱值，但是偏差幅度明顯更小，此時我們可以認(rèn)為是該單一本征支路發(fā)生故障。

本征接地網(wǎng)中的有些單一支路是和原接地網(wǎng)中的支路直接對應(yīng)的，這種支路稱為明晰支路。因此，若對本征接地網(wǎng)的診斷結(jié)果是本征支路故障，則可以直接確定原接地網(wǎng)中的明晰支路故障。而除了明晰支路以外的支路則是與原接地網(wǎng)中的若干個支路對應(yīng)，因此只能判斷出故障支路所在區(qū)域。

1.3.2 復(fù)合支路故障的定位

若在本征接地網(wǎng)的端口循環(huán)測試中，有多個端口電阻異常增大、且增大的幅值均明顯高于各自相鄰的若干端口電阻值，則可以判定為有多條本征支路出現(xiàn)故障。或者，若有相鄰的某兩個支路端口電阻均異常增大，增大幅值幾乎相等且明顯高于與二者相鄰的端口電阻值，則由疊加定理同樣可以判定這兩個端口對應(yīng)的本征支路均出現(xiàn)故障。

2 局部磁場反演診斷

2.1 磁場診斷基本原理

在應(yīng)用故障支路端口特性定理，通過電網(wǎng)絡(luò)端口電阻循環(huán)測試的方法在本征接地網(wǎng)模型中以最快的速度鎖定故障區(qū)域后，整個接地網(wǎng)的診斷問題轉(zhuǎn)化為一個局部區(qū)域的故障診斷問題。本征接地網(wǎng)中的支路由多個原始支路等效而來，在由上述方法鎖定了故障區(qū)域后，也難以確定具體故障支路的位置。

在這種情況下，筆者根據(jù)“場路結(jié)合”的思路，提出對于已確定的故障區(qū)域的局部磁場反演法，在電路無法進(jìn)一步求解的情況下引入磁場檢測法作為接地網(wǎng)進(jìn)一步診斷的依據(jù)，由本征接地網(wǎng)逐層回溯，直至完全求解整個原始接地網(wǎng)。

磁場檢測法的基本思路是在故障區(qū)域的端口可及節(jié)點(diǎn)之間注入激勵電流，在地表描繪激勵磁場的磁感應(yīng)強(qiáng)度分布情況，并與理論上的磁場磁感應(yīng)強(qiáng)度分布進(jìn)行比較，即可找出具體的病態(tài)支路。

在病態(tài)區(qū)域的端口可及節(jié)點(diǎn)中注入勵磁電流，所有支路中流過的電流以及土壤中的漏電流都將在地表形成磁場，由于土壤的電導(dǎo)率極小，土壤中的漏電流可以忽略不計。根據(jù)畢奧薩法爾定律，可以得到

(18)

式中，Bij是原接地網(wǎng)中的第j段導(dǎo)體在第i個地表點(diǎn)感應(yīng)的磁感應(yīng)強(qiáng)度矢量；μ為土壤中的磁導(dǎo)率；Ij為第j段導(dǎo)體中電流矢量；dlj為導(dǎo)體中的電流微元；er為電流微元到第i個地表點(diǎn)的方向矢量；zij為第j段導(dǎo)體線元到第i個地表測量點(diǎn)的距離。那么第i個地表測量點(diǎn)的磁感應(yīng)強(qiáng)度為所有b條導(dǎo)體感應(yīng)出的磁感應(yīng)強(qiáng)度向量和，即：

(19)

式中，Bi為第i個地表測量點(diǎn)感應(yīng)出的磁感應(yīng)強(qiáng)度；Mij為第j段導(dǎo)體電流在第i個地表測量點(diǎn)的磁感應(yīng)強(qiáng)度算子。

本研究進(jìn)行了多次接地導(dǎo)體故障模擬實(shí)驗(yàn)，可以將接地導(dǎo)體故障對地表磁場影響總結(jié)為：當(dāng)接地導(dǎo)體發(fā)生故障時，主要影響與其激勵電流方向相垂直的磁感應(yīng)強(qiáng)度分量，即當(dāng)沿Y軸分布的接地導(dǎo)體故障時，地表磁感應(yīng)強(qiáng)度Bx分量會出現(xiàn)較大變化，具體為故障導(dǎo)體上方的Bx分量會出現(xiàn)明顯衰減，與故障導(dǎo)體相鄰的導(dǎo)體上方Bx分量會出現(xiàn)一定增強(qiáng)。根據(jù)上述影響規(guī)律，便可以通過大量測量接地網(wǎng)地表磁場，描繪出磁場分布圖像。再與完好接地網(wǎng)地表計算磁場進(jìn)行對比，從而判斷接地網(wǎng)是否發(fā)生故障，并且確定故障接地導(dǎo)體的位置。

若病態(tài)區(qū)域由3個及以上的可及節(jié)點(diǎn)確定，則選定某一節(jié)點(diǎn)為參考節(jié)點(diǎn)，剩余的節(jié)點(diǎn)分別接通大小為V1，V2，…，的直流電壓源，這樣可以在所關(guān)注的病態(tài)支路區(qū)域唯一確定電流分布。又因?yàn)榇鸥袘?yīng)強(qiáng)度的大小和電流大小成正比，因此可以根據(jù)測得的磁感應(yīng)強(qiáng)度的大小，與正常情況下的理論值進(jìn)行比較，反推出具體支路電阻的大小。

根據(jù)這樣反演得到的支路電阻大小、端口電阻大小，可以確定并聯(lián)補(bǔ)償電阻的數(shù)值，進(jìn)行并聯(lián)補(bǔ)償后可以認(rèn)為此處的故障已被修補(bǔ)。重復(fù)之前的端口電阻測試和局部磁場測試，就可以準(zhǔn)確找出所有故障支路。

2.2 故障支路的并聯(lián)補(bǔ)償法

在判定故障支路區(qū)域、通過磁場反演的方法，定量地推算出本征支路腐蝕的程度后，本研究提出采用并聯(lián)補(bǔ)償?shù)姆椒?，將完好的電阻并?lián)在故障支路相關(guān)可及節(jié)點(diǎn)兩端，使得補(bǔ)償后的端口等效電阻值小于或等于接地網(wǎng)的理論值，即可實(shí)現(xiàn)對該單一故障支路的補(bǔ)償，如圖4所示。

圖4 并聯(lián)補(bǔ)償示意圖Fig.4 Schematic diagram of parallel compensation

補(bǔ)償電阻的大小可以由式(20)求解。

(20)

式中，R’是補(bǔ)償后的端口電阻值，Rj是支路電阻標(biāo)稱值，ΔRj是支路電阻故障增量，R補(bǔ)是外接的補(bǔ)償電阻值。此時再去對端口的電阻進(jìn)行循環(huán)測試，若不再有明顯增大的端口電阻，則可以判定有且僅有這一條本征支路發(fā)生了故障。

若接地網(wǎng)出現(xiàn)復(fù)合支路故障，則可以根據(jù)上述的故障支路端口特性定理首先找出確定出現(xiàn)故障的支路區(qū)域，對該區(qū)域進(jìn)行磁場反演測試，并根據(jù)測試結(jié)果對于故障支路進(jìn)行并聯(lián)補(bǔ)償。補(bǔ)償后再去測量其余的疑似故障支路，直至找出所有的故障支路。整個方法的完整流程圖如圖5所示。

圖5 總體流程圖Fig.5 Overall flowchart

3 實(shí)驗(yàn)分析

為驗(yàn)證本研究所提出的電磁聯(lián)合診斷方法的快速、有效、準(zhǔn)確性，對某實(shí)驗(yàn)接地網(wǎng)進(jìn)行建模實(shí)驗(yàn)分析。

該接地網(wǎng)的原始拓?fù)淙鐖D6所示。圖中加大的黑點(diǎn)代表可及節(jié)點(diǎn)，其余節(jié)點(diǎn)為不可及節(jié)點(diǎn)。采用單位長度為6米的鍍鋅鋼，其橫截面積為55 mm×5 mm，電導(dǎo)率為1.78×10-7Ω·m，相對磁導(dǎo)率為200，埋設(shè)深度為0.6 m。可以求出每段單位導(dǎo)體的阻值，記為R0。圖中1-2支路和11-18支路的阻值為2R0，2-4支路阻值為2.25R0。以節(jié)點(diǎn)15作為原點(diǎn)創(chuàng)建二維平面坐標(biāo)系，如圖6所示。

圖6 測試接地網(wǎng)模型Fig.6 Grounding grid model

首先對原始接地網(wǎng)模型進(jìn)行逐層約減，得到僅含有可及節(jié)點(diǎn)的本征接地網(wǎng)。

具體化簡過程為：首先觀察所有可及節(jié)點(diǎn)直接接觸的支路，根據(jù)節(jié)點(diǎn)撕裂法，將接地網(wǎng)撕裂為一個個準(zhǔn)元模塊，直至不能繼續(xù)分解，如圖7(a)所示。

其次，在保留不可及節(jié)點(diǎn)的前提下，在每個準(zhǔn)元模塊中將原有支路根據(jù)其串、并聯(lián)關(guān)系盡可能地化簡，得到元模塊，如圖7(b)所示。

隨后，將元模塊中包含不可及節(jié)點(diǎn)的支路利用電阻的“星型聯(lián)接和三角形聯(lián)接”等效變換，約去不可及節(jié)點(diǎn)，得到接地網(wǎng)的元網(wǎng)絡(luò)，如圖7(c)所示。

然后將元網(wǎng)絡(luò)重新拼接在一起，得到可及接地網(wǎng)，如圖7(d)所示。

最后，將可及接地網(wǎng)中的并聯(lián)支路化簡，便可以得到本征接地網(wǎng)，如圖7(e)所示。

再對該接地網(wǎng)對應(yīng)的本征接地網(wǎng)進(jìn)行端口電阻理論值計算，以及循環(huán)測試，測試結(jié)果如表1所示。

表1 端口電阻測試表Table1 Port resistance test table

從圖8中可以看出，支路14-16和支路14-18的端口電阻值增大倍數(shù)分別為1.378和1.453，明顯高于其余支路。根據(jù)本征接地網(wǎng)的化簡過程可以看出，本征支路14-18的等效電阻的數(shù)值來自于可及節(jié)點(diǎn)14、16、18中間圍住的三個支路電阻，因此可以確定該區(qū)域發(fā)生故障。

對于由節(jié)點(diǎn)14、16、18圍成的故障區(qū)域(如圖9所示)，選取節(jié)點(diǎn)16作為參考點(diǎn)，首先在節(jié)點(diǎn)18接通勵磁電源，測量16-18支路上方磁場分布，如圖10所示。

從中可以看出，支路16-17、17-18上方磁場略低于理論值，但在中間點(diǎn)，即與14-17支路相連的位置出現(xiàn)了明顯的偏差，表明節(jié)點(diǎn)17處可能出現(xiàn)故障。

在此基礎(chǔ)上，再選取節(jié)點(diǎn)16作為參考點(diǎn)，在節(jié)點(diǎn)14處接通勵磁電源，測量14-17支路上方磁場分布，如圖11所示。

圖11 x=6 m、y=0～6 m磁場檢測結(jié)果對比圖Fig.11 Comparison chart of magnetic field detection results of x= 6 m and y=0～6 m

從中可以看出14-17支路上方磁場明顯低于理論值。由此可以判斷，支路14-17發(fā)生了明顯故障，但該故障沒有達(dá)到斷裂的地步，屬于腐蝕狀態(tài)；另外兩條支路本身并無故障。

然后，對14-16、14-18兩條支路按照端口測得的電阻增大倍數(shù)進(jìn)行并聯(lián)補(bǔ)償，即根據(jù)式(20)可以求出應(yīng)在14-16 兩邊并聯(lián)的電阻值為2.948R0，在14-18支路兩邊并聯(lián)的電阻值為3.758R0。并聯(lián)補(bǔ)償后再次對端口電阻值進(jìn)行測試，結(jié)果如表2所示。

表2 端口電阻第二次測試表Table 2 Table of port resistance second test

由表2可知，原來表現(xiàn)出故障的14-16、14-18支路端口電阻值補(bǔ)償后其值略低于理論值，不再表現(xiàn)為故障端口；同時觀察其余支路端口電阻，不再有明顯增大的端口，證明其余部分沒有故障。上述方法判定的14-17支路確定為唯一故障支路。

4 結(jié)論

提出了一種基于故障支路端口特性定理的變電站接地網(wǎng)的電磁聯(lián)合診斷方法，通過對本方法的分析與實(shí)驗(yàn)研究，得出如下結(jié)論：

1)應(yīng)用本定理，僅需對本征接地網(wǎng)的端口電阻進(jìn)行測試就可快速找出病態(tài)支路所在區(qū)域。

2)對局部故障區(qū)域進(jìn)行磁場檢測，根據(jù)磁感應(yīng)強(qiáng)度的分布情況，能夠定位具體故障支路。

3)通過對故障支路施加并聯(lián)補(bǔ)償、并進(jìn)行循環(huán)檢測，可以逐步排查全部故障支路，完成對整個接地網(wǎng)的故障檢測。