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    碎軟煤層頂板梳狀長鉆孔水力壓裂區(qū)域瓦斯高效抽采模式

    2022-08-27 08:41:56陳冬冬王建利賈秉義
    煤田地質(zhì)與勘探 2022年8期
    關(guān)鍵詞:水力瓦斯頂板

    陳冬冬,王建利,賈秉義,席 杰

    (1.中煤科工集團(tuán)西安研究院有限公司,陜西 西安 710077;2.陜西陜煤韓城礦業(yè)有限公司,陜西 韓城 715400)

    近年來,隨著我國煤礦安全生產(chǎn)科技的不斷進(jìn)步,煤礦安全生產(chǎn)形勢總體穩(wěn)定、趨向好轉(zhuǎn),煤礦百萬噸死亡率由2005 年的2.76%降至2020 年的0.059%[1-2]。但我國煤礦瓦斯災(zāi)害防治形勢依然嚴(yán)峻,每年發(fā)生較大以上瓦斯事故仍占全國煤礦較大以上事故起數(shù)和死亡人數(shù)的50%以上[3],瓦斯災(zāi)害治理依然是煤礦安全生產(chǎn)工作的重點(diǎn)。高強(qiáng)度、集約化和智能化開采已成為煤炭工業(yè)發(fā)展的主流趨勢[4],為滿足這一需求,煤礦災(zāi)害應(yīng)由局部治理轉(zhuǎn)向區(qū)域治理[5]。但我國碎軟煤層分布廣泛,占比約60%[6-7],其具有強(qiáng)度低、滲透性差、瓦斯含量高、壓力大等特點(diǎn)[8-10],導(dǎo)致成孔難、頂鉆、卡鉆與噴孔現(xiàn)象突出,特殊的瓦斯地質(zhì)條件決定了采用常規(guī)方法難以實(shí)現(xiàn)瓦斯災(zāi)害區(qū)域超前與高效治理,該問題一直是困擾煤礦企業(yè)的難題[11],嚴(yán)重影響和制約礦井安全高效生產(chǎn)和現(xiàn)代智能化礦井建設(shè)。

    針對碎軟低滲煤層瓦斯區(qū)域抽采難題,相關(guān)學(xué)者開展了一些研究工作。地面煤層氣抽采方面,張群[12]、李彬剛[13]等以淮北礦區(qū)蘆嶺煤礦8 號碎軟低滲煤層為研究對象,開發(fā)了碎軟低滲煤層頂板水平井分段壓裂煤層氣高效抽采技術(shù),日產(chǎn)氣量突破1 萬m3;但對于生產(chǎn)礦井而言,地面煤層氣抽采周期長、投入高,無法在短時(shí)間內(nèi)解決生產(chǎn)區(qū)或準(zhǔn)備區(qū)的瓦斯問題。煤礦井下實(shí)踐方面,孫四清等[14]針對陽泉礦區(qū)碎軟低滲高突煤層開展了井下長鉆孔整體水力壓裂增透技術(shù)的工程試驗(yàn),一次性整體壓裂煤孔段長度達(dá)307 m,平均瓦斯抽采量2 173 m3/d;方俊等[15]研發(fā)了碎軟煤層空氣復(fù)合定向鉆進(jìn)技術(shù)與裝備,在貴州青龍煤礦實(shí)現(xiàn)最大孔深385 m;劉建林等[16]開發(fā)了碎軟煤層空氣泡沫復(fù)合定向鉆進(jìn)技術(shù),在宿州某礦完成232 m 的順煤層定向鉆孔??梢姡峦咚箙^(qū)域抽采仍處于初步探索試驗(yàn)階段,且鉆孔深度集中在200~400 m,對于實(shí)現(xiàn)400 m以上的深孔區(qū)域抽采還鮮有研究。因此,結(jié)合碎軟低滲煤層特殊的瓦斯地質(zhì)條件以及區(qū)域瓦斯治理的現(xiàn)實(shí)需求,尋求更大范圍、高效、超前的區(qū)域瓦斯抽采技術(shù)是亟待解決的現(xiàn)實(shí)問題。

    筆者以碎軟、低滲、突出煤層較為發(fā)育和瓦斯災(zāi)害較為典型的韓城礦區(qū)為例,結(jié)合近幾年的研究成果,融合碎軟煤層頂板定向長鉆孔高效成孔技術(shù),并結(jié)合水力壓裂煤巖致裂區(qū)域增透技術(shù)綜合優(yōu)勢,探索實(shí)踐碎軟低滲煤層頂板梳狀長鉆孔水力壓裂區(qū)域瓦斯高效抽采新模式。

    1 抽采模式與可行性

    1.1 韓城礦區(qū)瓦斯地質(zhì)條件

    韓城礦區(qū)位于陜西渭北石炭?二疊紀(jì)煤田東北段,表現(xiàn)為NW 向的緩傾單斜構(gòu)造。礦區(qū)東南部是主要構(gòu)造變形帶的集中區(qū)域,分布有韓城下峪口煤礦、桑樹坪煤礦、王峰煤礦等大型煤礦,其他區(qū)域構(gòu)造簡單。

    礦區(qū)內(nèi)瓦斯災(zāi)害嚴(yán)重,主采的山西組3 號煤層屬于嚴(yán)重突出煤層,曾發(fā)生突出事件約150 次。3 號煤層平均厚度4.16 m,煤層頂板以細(xì)粒砂巖、泥質(zhì)砂巖為主,底板以泥巖和粉砂巖為主,局部含3下煤層,與3號煤層平均間距4.10 m。3 號煤層原始瓦斯含量10 m3/t以上,瓦斯壓力最高達(dá)3.0 MPa,煤體堅(jiān)固性系數(shù)(f值)為0.1~0.3,煤層透氣性為0.072 9~0.229 0 m2/(MPa2·d),鉆孔瓦斯初始體積分?jǐn)?shù)約10 %,抽采濃度衰減快,短期內(nèi)便降至1%~2%,屬于典型的碎軟低滲煤層。礦區(qū)瓦斯治理難度大,特別表現(xiàn)在順層深孔施工中,經(jīng)常發(fā)生頂鉆、夾鉆、噴孔等現(xiàn)象,一般鉆孔施工深度為100 m、局部僅20~30 m[17]。

    1.2 頂板鉆孔水力壓裂瓦斯抽采機(jī)理與模式

    礦區(qū)3 號煤層頂板以細(xì)粒砂巖、泥質(zhì)砂巖為主,具備施工頂板定向長鉆孔條件,但頂板成孔后若沒有外部裂縫的有效聯(lián)通,擴(kuò)散較難進(jìn)行,無法實(shí)現(xiàn)滲流,為此,采用頂板鉆孔水力壓裂產(chǎn)生溝通煤層的裂縫,在大流量、高壓水動(dòng)力條件下,煤層上覆巖層發(fā)生起裂、擴(kuò)展、延伸,所形成的人工裂縫與天然裂隙以及煤巖結(jié)合部的弱面有效貫通,煤巖體得以卸壓和增透,從而打破煤層原始應(yīng)力和瓦斯賦存狀態(tài),為瓦斯解吸、擴(kuò)散和滲流創(chuàng)造有利條件。此外,頂板鉆孔實(shí)施層位經(jīng)水力致裂形成的裂縫網(wǎng)絡(luò)縮短了瓦斯在煤層內(nèi)的擴(kuò)散距離,大范圍的煤層瓦斯以最短距離擴(kuò)散至頂板縫隙所形成的“網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)”中,在瓦斯壓力的驅(qū)動(dòng)下,沿裂隙不斷運(yùn)移至鉆孔,并在負(fù)壓作用下快速抽出。

    限于煤礦井下泵組能力和清水不加砂壓裂工藝,單一頂板鉆孔壓裂(不開分支)存在裂縫規(guī)模小、卸壓后裂隙閉合等問題,綜合考慮壓裂效果和抽采效果,提出“煤層頂板梳狀孔水力壓裂”區(qū)域瓦斯超前抽采模式,即煤層頂板布置梳狀鉆孔,以分支孔為導(dǎo)向,降低巖層起裂壓力并借助其發(fā)散效應(yīng)控制壓裂范圍,同時(shí),分支孔直接作用于煤體,能夠有效增加壓裂段與巖體的接觸面積,綜合形成以分支孔為一級裂縫、破裂巖體為二級裂縫的多級滲流網(wǎng)絡(luò)通道,提高瓦斯產(chǎn)出速率和效率。煤層頂板梳狀鉆孔水力壓裂強(qiáng)化抽采瓦斯模式如圖1 所示。

    圖1 頂板梳狀長鉆孔水力壓裂瓦斯抽采模式Fig.1 Gas drainage mode of hydraulic fracturing in roof

    1.3 可行性分析

    1.3.1 數(shù)值模擬

    水力壓裂裂隙的擴(kuò)展方向除了受原始地應(yīng)力及縫槽的影響,也會因巖層物性參數(shù)、天然裂隙與天然弱面的接觸關(guān)系表現(xiàn)出不同的壓裂效果[18-20]。對于跨煤層和巖層的頂板梳狀孔水力壓裂,鉆孔分支孔延伸進(jìn)入煤層起導(dǎo)流作用,使絕大多數(shù)水力壓裂裂縫在煤層中延展。同時(shí),考慮整個(gè)鉆孔壓裂效果,應(yīng)保證鉆孔主孔盡可能靠近煤層、減少無效進(jìn)尺,同時(shí)促使更多的壓裂裂縫由頂板擴(kuò)展延伸至煤層,這是保障模式效果的關(guān)鍵。為此,基于韓城礦區(qū)的地質(zhì)條件特征,采用數(shù)值模擬手段,探究壓裂裂縫在頂板巖層段中的起裂方向。通過有限元分析方法模擬分析煤巖體破裂過程,基本假設(shè)如下:煤體材料為各向同性的彈?脆性介質(zhì),細(xì)觀基元離散后力學(xué)特性服從Weibull 分布;細(xì)觀基元為線彈性體,發(fā)生相變前后性質(zhì)不改變;介質(zhì)相變臨界值符合Mohr-Coulomb 準(zhǔn)則,忽略由裂隙迅速擴(kuò)張而引起的慣性力。

    模擬結(jié)果(圖2)表明:當(dāng)注水壓力為10.2 MPa 時(shí),鉆孔周圍開始出現(xiàn)明顯裂縫,隨著注水壓力逐漸升高,鉆孔周圍垂向裂縫擴(kuò)展范圍逐漸增大,并逐步向下部(煤層)延展。

    圖2 不同注水壓力下鉆孔裂縫形態(tài)Fig.2 Fracture morphology under different injection pressures

    進(jìn)一步定量模擬泵注排量0.6 m3/min、清水壓裂液、壓裂液用量56 m3等壓裂參數(shù)下的頂板水力壓裂裂縫延展形態(tài),模擬結(jié)果(圖3)表明,壓裂后形成的劈裂狀裂縫,垂向縫高大于水平向縫長,壓裂后縫高可延伸18.46 m,壓裂點(diǎn)裂縫寬度為0.140 9 mm,說明在一定層位下,壓裂裂縫可延展進(jìn)煤層。因此,根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果,結(jié)合定向鉆進(jìn)軌跡控制精度和鉆孔覆蓋未知區(qū)域地質(zhì)條件預(yù)測精準(zhǔn)程度,綜合確定梳狀鉆孔主孔施工層位控制在距離煤層5 m 左右。

    圖3 水力壓裂裂縫展布模擬分析Fig.3 Simulation Analysis of fracture distribution

    1.3.2 現(xiàn)場試驗(yàn)

    在韓城礦區(qū)王峰煤礦現(xiàn)場開展了煤層頂板梳狀鉆孔水力壓裂現(xiàn)場可行性試驗(yàn)。試驗(yàn)區(qū)3 號煤層厚度6.0 m,直接頂為粉砂巖、基本頂為中粗粒砂巖,煤層瓦斯含量13.74 m3/t、煤層瓦斯壓力3.0 MPa,采用后退式分支孔工藝,施工主孔1 個(gè)、分支孔4 個(gè),主孔長261 m、總進(jìn)尺344 m,封孔深度60 m,即鉆孔壓裂段長度為201 m。試驗(yàn)采用整體壓裂工藝,壓裂液用量874.79 m3。泵注壓力變化如圖4 所示,壓力曲線整體呈鋸齒狀上下波動(dòng),同時(shí)伴隨局部泵注壓力的突然、明顯下降,反映出巖層微裂隙的“起裂–擴(kuò)展延伸”行為并伴隨頂板巖層的明顯破裂。壓裂后86 d,鉆孔平均瓦斯體積分?jǐn)?shù)達(dá)42.11%,鉆孔瓦斯抽采純量為8.25~21.41 m3/min、平均17.02 m3/min (圖5),是同區(qū)域采用穿層鉆孔水力沖孔瓦斯抽采純量的12.48 倍,驗(yàn)證了碎軟煤層頂板梳狀鉆孔水力壓裂實(shí)現(xiàn)瓦斯高效抽采的可行性。

    圖4 泵注壓力變化曲線Fig.4 Variation curve of fracturing pump pressure

    圖5 鉆孔瓦斯量參數(shù)變化曲線Fig.5 Variation curves of gas drainage data parameters

    2 關(guān)鍵技術(shù)

    通過數(shù)值模擬和現(xiàn)場試驗(yàn)相結(jié)合的方式證實(shí)模式可行性,但預(yù)期達(dá)到覆蓋500 m 區(qū)域的壓裂抽采仍面臨一系列的技術(shù)難題,為此,通過實(shí)踐形成了地質(zhì)條件動(dòng)態(tài)分析、分段水力壓裂工藝、封隔器遇阻解卡和壓裂范圍連續(xù)探查等關(guān)鍵技術(shù)。

    2.1 地質(zhì)條件動(dòng)態(tài)分析技術(shù)

    地質(zhì)條件精準(zhǔn)分析是指導(dǎo)鉆孔層位和布孔形式重要依據(jù)。由于煤層頂板梳狀長鉆孔覆蓋范圍大,僅依靠地質(zhì)勘查鉆孔已無法滿足實(shí)際需要。因此,提出了設(shè)計(jì)階段集三維地震、鉆孔柱狀、已有巷道揭露等數(shù)據(jù)綜合分析預(yù)測,在施工過程中集多源信息融合的地質(zhì)條件動(dòng)態(tài)分析技術(shù),對分支孔探查不斷修正,保證施工層位能夠控制在距離煤層5 m 左右。

    主要思路為:以地質(zhì)勘探鉆孔繪制的采掘平面圖和地質(zhì)剖面預(yù)測圖為基礎(chǔ),結(jié)合區(qū)域三維地震解釋資料以及井下鄰近已開拓區(qū)域的實(shí)際測量資料,對三維地震資料進(jìn)行重新解譯,分析研究鉆孔實(shí)施區(qū)域的地質(zhì)條件,主要為煤層厚度、構(gòu)造分布、煤層頂?shù)装甯叱痰鹊刭|(zhì)信息,以此為依據(jù),開展煤層頂板梳狀長鉆孔設(shè)計(jì)與工程施工,在實(shí)施中,根據(jù)各分支孔實(shí)際探查的煤層頂板高程數(shù)據(jù),驗(yàn)證并進(jìn)一步修正鉆孔前方的地質(zhì)信息,達(dá)到鉆孔軌跡的精準(zhǔn)控制。

    2.2 分段水力壓裂技術(shù)

    要在孔深500 m 鉆孔中實(shí)施水力壓裂,現(xiàn)有整體壓裂技術(shù)面臨泵注能力不匹配及壓裂不均衡等問題。針對該問題,提出將定向深孔分為多段獨(dú)立實(shí)施壓裂的思路,研制出深孔孔內(nèi)定點(diǎn)和分段水力壓裂工具,該套工具實(shí)現(xiàn)了煤巖層鉆孔任一點(diǎn)封隔和壓裂,能夠有效封隔非目標(biāo)層段、降低非必要的地層濾失[11,21]。并根據(jù)不同需求,研發(fā)提出不動(dòng)管柱式和拖動(dòng)式兩種分段壓裂工藝。不動(dòng)管柱式分段壓裂工具串組合主要由導(dǎo)向、單向閥、壓差滑套和投球滑套、解卡器、高壓油管和安全孔口組成。拖動(dòng)式分段水力壓裂工具組合主要由導(dǎo)向、底座、節(jié)流器、封隔器、解卡器、高壓油管和安全孔口等組成。

    2.3 封隔器遇阻解卡技術(shù)

    對于裸眼壓裂而言,由于地層孔隙和裂隙的客觀存在,封隔器在壓裂實(shí)施過程中,受到其外端自由面和內(nèi)端高壓水壓差的影響,經(jīng)常出現(xiàn)孔口淋水和流水等封隔效果不佳的現(xiàn)象,致使高壓水?dāng)y帶的煤巖屑在封隔器內(nèi)端沉積。封隔效應(yīng)一旦卸除,沉積的煤巖屑將迅速流向封隔器與孔壁之間的環(huán)空空間,導(dǎo)致封隔器被卡,造成孔內(nèi)壓裂施工事故。該類孔內(nèi)事故處理難度大、風(fēng)險(xiǎn)高,常規(guī)方法往往造成孔內(nèi)壓裂管柱折斷,導(dǎo)致壓裂工程中斷失敗、損失較大,特別是拖動(dòng)式壓裂工藝更是如此。

    針對煤層頂板巖層裸眼分段壓裂工藝特點(diǎn),研發(fā)出封隔器解卡裝置及工藝方法。解卡裝置由低密度球、閥體、球座、彈簧、下接頭等部件組成,如圖6 所示。該裝置能夠?qū)崿F(xiàn)遇阻封隔器的緊急、快速和有效洗孔解卡作業(yè),設(shè)備簡便、操作簡單、風(fēng)險(xiǎn)可控。已實(shí)現(xiàn)梳狀長鉆孔封隔器遇阻深度346 m 的成功解卡,有效避免了經(jīng)濟(jì)損失。

    圖6 封隔器遇阻解卡裝置Fig.6 Packer blocking release device

    2.4 壓裂影響范圍連續(xù)探查技術(shù)

    針對長鉆孔水力壓裂影響范圍難以連續(xù)準(zhǔn)確測定的問題,引入鉆孔瞬變電磁探查技術(shù),對長鉆孔水力壓裂影響范圍進(jìn)行軸向連續(xù)探查。鉆孔瞬變電磁探測原理是將發(fā)射線框與接收探頭一同送入鉆內(nèi),沿鉆孔軌跡逐點(diǎn)進(jìn)行三分量測量,即X、Y、Z空間直角坐標(biāo)系,通過沿鉆孔方向的垂直分量Z的二次場分析鉆孔周圍可能存在的低阻異常區(qū),通過垂直于鉆孔且相互正交的兩組水平分量X、Y的二次場分析異常相對于鉆孔的空間方位,最終形成以鉆孔為中心、徑向一定距離范圍內(nèi)的圓柱形探測區(qū)域[22]。

    鉆孔瞬變電磁探查鉆孔壓裂前后地層視電阻率,判識鉆孔徑向范圍內(nèi)地層含水性的變化,將壓裂前地層視電阻率平均值作為背景場,在壓裂后的探測成果中減去背景場,提取出純異常場,以此確定水力壓裂的影響范圍。計(jì)算成果如圖7a 所示,圖中綠色部分為低值異常區(qū),顏色越深表明電阻率向低值變化越大,白色區(qū)域?yàn)殡娮杪首兓^小區(qū)域。該種方式能夠?qū)崿F(xiàn)沿鉆孔軸向連續(xù)探測徑向一定范圍內(nèi)壓裂的均衡性和主要縫網(wǎng)發(fā)育方向(圖7b)。

    圖7 壓裂影響范圍連續(xù)探查Fig.7 Continuous detection results of fracturing influence area

    3 工程實(shí)踐

    在韓城礦區(qū)桑樹坪二號井3 號煤層實(shí)施了2 孔次的頂板梳狀長鉆孔分段水力壓裂區(qū)域瓦斯抽采工程實(shí)踐。試驗(yàn)地點(diǎn)地層為一走向NE?NEE、傾向NW 的單斜構(gòu)造,地質(zhì)構(gòu)造簡單,煤層厚度5.97 m,堅(jiān)固性系數(shù)(f值)為0.1~0.5,原始瓦斯含量為6.75~9.80 m3/t,煤層直接頂為灰黑色粉砂巖,較致密堅(jiān)硬。鉆孔開孔點(diǎn)均位于3 號煤層,由煤層進(jìn)入直接頂穩(wěn)定巖層,采用前進(jìn)式開分支工藝,分支孔間距60 m,孔徑98 mm。

    1 號鉆孔總進(jìn)尺1 188 m,主孔長588 m、開8 個(gè)分支,采用地質(zhì)條件動(dòng)態(tài)分析技術(shù)實(shí)現(xiàn)主孔軌跡控制距3 號煤層2.0 m 左右、最大3.28 m,如圖8 所示。采用不動(dòng)管柱分段壓裂工藝,完成4 段壓裂,累計(jì)壓裂液用量2 012 m3,最大泵注壓力8.74 MPa,探查壓裂影響范圍為20~40 m。壓裂后,鉆孔抽采瓦斯體積分?jǐn)?shù)平均為41.27 %,瓦斯抽采純量1.08 m3/min (圖9),百米鉆孔瓦斯抽采純量是常規(guī)順層預(yù)抽措施的4.8 倍,抽采120 d,瓦斯抽采有效半徑達(dá)9.0 m。2 號鉆孔總進(jìn)尺921 m,主孔長486 m、開5 個(gè)分支孔,采用拖動(dòng)式分段水力壓裂和遇阻加卡工藝,累計(jì)壓裂6 段,壓裂液用量1 586 m3、最大泵注壓力18.5 MPa,壓裂范圍探測深度381 m、壓裂影響半徑達(dá)35 m (沿鉆孔徑向范圍均能達(dá)到20 m 以上,圖10)。壓裂后,鉆孔抽采瓦斯體積分?jǐn)?shù)平均為48.5%、平均抽采純量1.6 m3/min。實(shí)踐表明,兩種分段水力壓裂工藝均取得較好的瓦斯抽采效果。

    圖8 1 號鉆孔水力壓裂剖面Fig.8 Actual trajectory and hydraulic fracturing of No.1 borehole

    圖9 1 號鉆孔瓦斯抽采量變化曲線Fig.9 Changing curve of drainage parameters of No.1 borehole

    圖10 2 號鉆孔軸向壓裂影響范圍連續(xù)探查成果Fig.10 Fracturning range continuous detection results of No.2 borehole

    4 規(guī)模化壓裂應(yīng)用思路

    4.1 碎軟煤層大區(qū)域瓦斯抽采

    在生產(chǎn)準(zhǔn)備區(qū)超前實(shí)施瓦斯治理巷道工程,如采區(qū)大巷、采區(qū)邊界巷、局部頂(底)抽巷等,利用頂板梳狀長鉆孔作為煤層增透兼做瓦斯預(yù)抽鉆孔,根據(jù)壓裂影響范圍確定壓裂鉆孔間距,實(shí)現(xiàn)碎軟煤層大區(qū)域均衡增透。在壓裂鉆孔之間,實(shí)施大區(qū)域頂板梳狀煤層接續(xù)長鉆孔(圖11 中A?A剖面),提前2~3 年(甚至更長)預(yù)抽多個(gè)采掘工作面區(qū)域的煤層瓦斯,達(dá)到超前降低或消除碎軟煤層瓦斯危險(xiǎn)性、減少采掘階段瓦斯治理工程投入的目的,實(shí)現(xiàn)工作面連續(xù)掘進(jìn)和回采作業(yè),解決碎軟突出煤層礦井接續(xù)緊張問題,系統(tǒng)工程布置如圖11 所示。

    圖11 碎軟煤層大區(qū)域瓦斯抽采技術(shù)思路Fig.11 Technical idea of gas drainage in large area

    4.2 高瓦斯壓力碎軟強(qiáng)突煤層遠(yuǎn)程區(qū)域抽采卸壓

    貴州、淮南、淮北、豫西等碎軟煤層分布的高突瓦斯區(qū)實(shí)測最大瓦斯壓力已達(dá)6.61 MPa[23],并且有相當(dāng)一部分礦井開拓區(qū)域內(nèi)煤層原始瓦斯壓力已超過3.0 MPa。該區(qū)域采取頂板或底板巷穿層鉆孔措施存在不符合《防治煤與瓦斯突出細(xì)則》第六十四條規(guī)定,且鉆孔噴孔嚴(yán)重、施工進(jìn)度慢等問題。為此,可利用本文模式形成的區(qū)域抽采技術(shù),在已形成的煤巷或頂(底)板巖巷中實(shí)施煤層頂板梳狀長鉆孔水力壓裂超前抽采,實(shí)現(xiàn)高瓦斯壓力強(qiáng)突碎軟煤層的遠(yuǎn)程區(qū)域抽采卸壓,使得未采掘區(qū)域的煤層瓦斯壓力降至3.0 MPa以下甚至更低,符合細(xì)則要求,如圖12 所示。卸壓后,穿層鉆孔施工效率大幅提高,抽采時(shí),可進(jìn)一步發(fā)揮水力壓裂的增透效應(yīng),提高瓦斯抽采效率。

    圖12 高瓦斯壓力碎軟強(qiáng)突煤層遠(yuǎn)程區(qū)域抽采卸壓技術(shù)思路Fig.12 Remote regional drainage and pressure relief in soft and strong outburst coal seam with high gas pressure

    5 結(jié) 論

    a.研究提出了碎軟低滲單一開采煤層頂板梳狀長鉆孔水力壓裂區(qū)域瓦斯高效抽采模式,采用數(shù)值模擬和現(xiàn)場試驗(yàn)的方法闡明了煤層頂板梳狀鉆孔水力壓裂裂縫延展規(guī)律、抽采機(jī)理和泵注壓力曲線特征,驗(yàn)證了模式可行性。建立了集地質(zhì)條件動(dòng)態(tài)分析、分段水力壓裂、封隔器遇阻解卡和壓裂范圍連續(xù)探查于一體的頂板梳狀長鉆孔裸眼分段水力壓裂關(guān)鍵技術(shù)體系。

    b.在韓城礦區(qū)桑樹坪二號井3 號煤層頂板實(shí)施了2 孔次的梳狀長鉆孔分段水力壓裂區(qū)域瓦斯抽采工程應(yīng)用。1 號鉆孔主孔長588 m、開8 個(gè)分支,主孔距3 號煤層2.0 m 左右,壓裂4 段,壓裂影響范圍達(dá)20~40 m,鉆孔抽采瓦斯體積分?jǐn)?shù)平均為41.27%、瓦斯抽采純量1.08 m3/min,是常規(guī)鉆孔的4.8 倍,120 d 瓦斯抽采有效半徑可達(dá)9.0 m。2 號鉆孔主孔長486 m、開5 個(gè)分支,壓裂6 段,壓裂范圍探測深度381 m、壓裂影響半徑達(dá)35 m;鉆孔抽采瓦斯體積分?jǐn)?shù)平均為48.5%、瓦斯抽采純量1.6 m3/min。

    c.該技術(shù)模式實(shí)現(xiàn)了碎軟煤層瓦斯區(qū)域高效抽采,突破了碎軟煤層井下長距離、大范圍瓦斯預(yù)抽的技術(shù)瓶頸,適用于碎軟煤層大區(qū)域瓦斯抽采以及高瓦斯壓力碎軟強(qiáng)突煤層遠(yuǎn)程區(qū)域抽采卸壓等規(guī)模化生產(chǎn)應(yīng)用,提出了兩種規(guī)?;瘧?yīng)用的技術(shù)思路。在規(guī)?;瘔毫褢?yīng)用中,需要對模式的有效抽采卸壓范圍、煤層增滲提升程度與均衡性以及長時(shí)間(2~3 年)抽采下瓦斯抽采半徑等方面進(jìn)行全面系統(tǒng)的研究和考察。

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