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    沿海高滲流砂層斜井凍結(jié)參數(shù)選擇及應(yīng)用

    2022-08-25 08:02:36張富興張成濤
    黃金 2022年8期
    關(guān)鍵詞:平均溫度斜井凍土

    張富興,張成濤,王 恒

    (1.招金礦業(yè)股份有限公司; 2.礦山深井建設(shè)技術(shù)國家工程研究中心; 3.天地科技股份有限公司)

    引 言

    凍結(jié)法是針對井筒穿過含水砂層時,通過人為向地下輸送冷量,在井筒周邊形成凍土帷幕,有效隔絕地下水并提供承載力,以便井筒掘砌安全順利通過不穩(wěn)定地層的工法[1-2]。凍土帷幕的形成受凍土物理力學(xué)參數(shù)、地下水流速等客觀因素和凍結(jié)造孔、鹽水溫度、鹽水流量及凍結(jié)時間等主觀因素的影響[3-4]。因此,在凍結(jié)方案設(shè)計時要綜合考慮主、客觀因素的影響[5],在施工中嚴格控制鉆孔偏斜及凍結(jié)參數(shù),保證如期交圈,并形成具有一定厚度和平均溫度的凍結(jié)壁[6-8]。井筒積極凍結(jié)期間,地下水流動會帶走凍結(jié)管傳導(dǎo)的部分冷量,超過一定限度時,地層蓄存的冷量不滿足交圈需求,凍結(jié)壁會出現(xiàn)“開窗”現(xiàn)象[9-11]。數(shù)值模擬和解析手段一般可預(yù)測凍結(jié)壁交圈情況[12-13],測溫孔溫度監(jiān)測和凍結(jié)壁超聲波檢測手段可在凍結(jié)期間進行初步判斷[14-15],縱向測溫手段一般可在確定凍結(jié)壁未交圈時進行“開窗”位置精確定位[16-17]。

    國內(nèi)沿海地區(qū)應(yīng)用人工地層凍結(jié)法施工井筒的礦山企業(yè)包括萊州市倉上金礦和萊州市瑞海礦業(yè)有限公司(下稱“瑞海金礦”)[18-19]等,萊州市倉上金礦4條立井設(shè)計采用凍結(jié)法施工,瑞海金礦前期設(shè)計3條立井采用凍結(jié)法施工,凍結(jié)壁均出現(xiàn)不同程度的漏水情況。本文以瑞海金礦斜井為例,研究凍結(jié)設(shè)計參數(shù)對凍結(jié)影響程度,以期為斜井施工提供技術(shù)支撐。

    1 工程背景

    1.1 工程地質(zhì)簡介

    瑞海金礦地處渤海灣,位于三山島北部海域,西南部毗鄰三山島金礦,與新建的萊州港為鄰,該礦區(qū)前期設(shè)計主立井、副立井、進風(fēng)井共3條立井,后期設(shè)計2條立井和1條斜井,6條井井筒均采用凍結(jié)法施工穿過第四系和風(fēng)化帶地層。井檢孔地層分布情況見表1。

    表1 井檢孔地層分布情況

    從表1可以看出:第四系主要為砂性地層,中間分布有相對隔水層(粉質(zhì)黏土)。礦區(qū)邊緣存在超過30口養(yǎng)殖戶抽水井,每晝夜抽取地下水約1萬m3,達到416.67 m3/h,使近岸處地下水位均低于海平面。該層位地下水與海水有明顯的水力聯(lián)系,接受海水補給。根據(jù)進風(fēng)井井檢孔測算結(jié)果,地下水流速達13.38 m/d(另地勘資料顯示流速30 m/d,某科研單位測試流速超過9 m/d)。同時,由于地層與海水存在水力聯(lián)系,地下水含鹽量高,試驗顯示結(jié)冰溫度低于-3.5 ℃。

    1.2 凍結(jié)設(shè)計

    斜井采用“步進式”分區(qū)分段凍結(jié)方式,由于斜井掘進斷面近似圓形,考慮掘進斷面形狀壓力的不均勻性,各凍結(jié)段均采用無限長厚壁筒彈性理論拉麥公式(見式(1))進行凍結(jié)壁厚度計算,選用成冰公式(見式(2))進行凍結(jié)壁平均溫度計算,斜井凍結(jié)參數(shù)見表2。

    (1)

    tc=t0c+0.275tn

    (2)

    (3)

    式中:δ為凍結(jié)壁厚度(m);R為井筒掘進半徑(m);σc為凍土允許抗壓強度(MPa);p為地壓(MPa);tc為按凍結(jié)壁有效厚度計算的平均溫度(℃);t0c為按凍結(jié)壁0 ℃邊界計算的平均溫度(℃);tn為計算水平的井幫凍土溫度(℃),未凍結(jié)時取0 ℃;tb為凍結(jié)鹽水溫度(℃);l為計算水平的凍結(jié)孔最大間距(m)。

    表2 斜井凍結(jié)設(shè)計基本參數(shù)

    2 ANSYS數(shù)值模擬

    2.1 基本假定

    第四系砂土層內(nèi)環(huán)境較為復(fù)雜,影響凍結(jié)溫度變化的因素較多,包括砂土成分及含量、凍結(jié)時長、凍結(jié)管直徑與凍結(jié)孔間距等。為簡化模擬過程,在溫度場模擬中進行如下假設(shè):

    1)土體在凍融過程中均質(zhì)且連續(xù)。

    2)土體凍結(jié)時,潛熱集中在凍結(jié)界面連續(xù)釋放。

    3)假設(shè)土中水分全部凍結(jié),未凍水含量為零。

    4)模型中在凍結(jié)孔上施加隨溫度變化的荷載,模擬凍結(jié)過程中凍結(jié)管外表面溫度,不考慮凍結(jié)管內(nèi)外復(fù)雜的熱交換過程。

    5)不考慮地面溫度波動對凍結(jié)溫度場的影響。

    2.2 模型建立

    以斜井井筒凍結(jié)工程為背景建立有限元模型,劃分網(wǎng)格時,為了提高計算的精度和減少計算的時間,在靠近凍結(jié)管區(qū)域及凍土發(fā)展方向區(qū)域加大網(wǎng)格密度,在遠離凍結(jié)管區(qū)域,由于溫度梯度小,減小網(wǎng)格的密度。模型計算采用Solid 70六面體單元。認為凍結(jié)范圍20 m外即為原始地層,保持原始地溫。有限元模型見圖1。

    圖1 斜井凍結(jié)數(shù)值模擬有限元模型

    2.3 典型參數(shù)分析

    根據(jù)室內(nèi)試驗得到該土層在凍融狀態(tài)下的熱物理參數(shù),見表3;綜合工程中采取的凍結(jié)設(shè)計方案,典型凍結(jié)參數(shù)見表4。

    表3 原狀土、凍土熱物理參數(shù)

    表4 典型凍結(jié)參數(shù)

    為直觀了解凍結(jié)壁的發(fā)展情況,選取5 d、15 d、25 d、35 d、45 d、55 d凍結(jié)溫度場云圖(見圖2),凍結(jié)壁平均溫度變化曲線見圖3。按照擬定的典型參數(shù)進行計算,對計算結(jié)果分析如下:

    圖2 典型參數(shù)凍結(jié)溫度場云圖

    圖3 凍結(jié)壁平均溫度變化曲線

    1)凍結(jié)管壁上加載鹽水溫度荷載后,冷量由管壁傳遞到土層中,與外界土體發(fā)生復(fù)雜的熱交換,距離凍結(jié)管越近,土體溫度下降越快,管壁周圍形成環(huán)狀凍土體,隨著積極凍結(jié)時間增加,環(huán)狀凍土不斷向外擴展。凍結(jié)25 d后,凍結(jié)壁厚度向外發(fā)展速度變緩,主要原因是此時凍結(jié)管周邊未凍土溫度已降至-3.5 ℃左右,未凍土轉(zhuǎn)變?yōu)閮鐾習(xí)r將釋放熱量,因此土體降溫速度減緩。直至凍結(jié)55 d,凍結(jié)壁側(cè)壁厚度已達到2.6 m,底板厚度已大于6.3 m。

    2)若55 d后繼續(xù)凍結(jié)將導(dǎo)致凍結(jié)孔內(nèi)側(cè)的凍結(jié)壁不斷擴大,且凍結(jié)壁的強度也會隨之提高,對后續(xù)的通道開挖造成一定的困難,影響工程施工效率。凍結(jié)55 d時,從溫度場云圖中可以明顯看到,凍結(jié)管下側(cè)凍土帷幕明顯厚于上方,這是地表周期性溫度荷載和對流換熱同時作用的結(jié)果。

    3)整個凍結(jié)期的溫度場發(fā)展均是距離凍結(jié)管近的位置溫度較低,距離凍結(jié)管較遠的位置溫度較高。凍結(jié)管傳遞的冷量使井筒凍結(jié)管內(nèi)側(cè)土體開始降溫,當(dāng)凍結(jié)至55 d時,凍結(jié)管內(nèi)側(cè)的低溫區(qū)域面積明顯大于凍結(jié)管外側(cè)的低溫區(qū)域面積。

    從圖3可以看出:凍結(jié)55 d時,凍結(jié)壁平均溫度由20.00 ℃下降到-8.56 ℃。凍結(jié)初期凍結(jié)壁平均溫度下降較快,凍結(jié)前20 d,幾乎呈直線下降;凍結(jié)10 d時,凍結(jié)壁平均溫度由20.00 ℃下降到0.79 ℃;凍結(jié)20 d時,凍結(jié)壁平均溫度由0.79 ℃下降到-5.03 ℃;凍結(jié)前20 d平均降溫速率為1.25 ℃/d;這是因為土體與鹽水溫差大,土體熱狀況變化劇烈;凍結(jié)30 d時,凍結(jié)壁平均溫度下降到-6.85 ℃;凍結(jié)20~30 d時,平均降溫速率為0.18 ℃/d;凍結(jié)55 d時,凍結(jié)壁平均溫度下降到-8.56 ℃;凍結(jié)30~55 d時,平均降溫速率為0.068 ℃/d。

    從圖2和圖3可以看出,斜井凍結(jié)壁的厚度已滿足設(shè)計要求,但凍結(jié)壁平均溫度偏高,因此在實際施工時,可以采取增加凍結(jié)段凍結(jié)管直徑(由108 mm增加為127 mm)、降低鹽水溫度(由-27 ℃降低至不高于-28 ℃)和縮小凍結(jié)孔間距(外排孔孔間距1.4 m,中排孔孔間距2.0 m)的措施,以保證凍結(jié)壁滿足施工要求。

    3 斜井凍結(jié)情況

    根據(jù)斜井凍結(jié)初步設(shè)計和數(shù)值計算進行優(yōu)化,采取優(yōu)化后的參數(shù)進行施工,以第2段為例,凍結(jié)鹽水溫度不高于-28 ℃,測溫孔的變化曲線見圖4(以外排孔外側(cè)T11測溫孔為例)。從圖4可以看出,凍結(jié)壁縱深方向溫度分布均勻,在55 d積極凍結(jié)期結(jié)束時,5個測點溫度均不高于-8 ℃。凍結(jié)壁厚度計算結(jié)果見表5。

    圖4 斜井第2段T11測溫孔溫度變化曲線

    表5 凍結(jié)壁厚度計算結(jié)果

    根據(jù)現(xiàn)場實測,選擇凍結(jié)壁厚度2.4 m、鹽水溫度-28.56 ℃、A/E排凍結(jié)孔最大孔間距1.95 m的參數(shù),采用式(2)計算,得到側(cè)幫凍結(jié)壁的平均溫度為-11.6 ℃,滿足設(shè)計要求;因頂、底板凍結(jié)壁為群孔凍結(jié),按照溫度差值計算,凍結(jié)壁平均溫度低于-12.6 ℃,亦滿足凍結(jié)設(shè)計參數(shù)要求,證明設(shè)計合理,施工的精度和控制滿足設(shè)計要求。

    4 結(jié) 論

    根據(jù)瑞海金礦內(nèi)的3條凍結(jié)井筒情況,結(jié)合斜井凍結(jié)設(shè)計參數(shù)校核,可得出以下幾點結(jié)論:

    1)高滲流砂層條件下凍結(jié)設(shè)計應(yīng)充分研究地質(zhì)報告及水文報告,設(shè)計中可考慮增大安全系數(shù)。

    2)斜井外排凍結(jié)孔與開挖荒徑距離要滿足側(cè)幫凍結(jié)壁厚度要求,土層結(jié)冰溫度低時,凍結(jié)壁平均溫度應(yīng)相應(yīng)降低;斜井設(shè)計參數(shù)總體合理,保證了斜井的凍結(jié)和掘砌安全。

    3)本文未涉及地下水流速影響,實際在高滲流砂層條件下的凍結(jié)施工,在鉆孔初期、中期、尾期3個階段均可考慮進行沖積層段地層帶壓灌漿措施,盡量降低地下水流速,提高凍結(jié)施工的可靠性。

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