航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪葉片尾緣楔形通道交錯(cuò)肋冷卻實(shí)驗(yàn)

為了提高燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)的熱效率，渦輪前進(jìn)口溫度被不斷提高，迫切需要高效先進(jìn)的渦輪葉片冷卻技術(shù).現(xiàn)有的冷卻技術(shù)主要分為外部冷卻技術(shù)和內(nèi)部冷卻技術(shù).外部冷卻主要依靠氣膜冷卻，而內(nèi)部冷卻技術(shù)主要包括沖擊冷卻和強(qiáng)化對(duì)流冷卻.交錯(cuò)肋通道冷卻技術(shù)起源于蘇聯(lián)，目前被俄羅斯和烏克蘭廣泛沿用.該結(jié)構(gòu)不僅具有極高的換熱能力，而且能夠很好地保持葉片的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，近年來(lái)引起了國(guó)內(nèi)外學(xué)者的關(guān)注.

文獻(xiàn)[2]使用瞬態(tài)液晶(TLC)測(cè)試技術(shù)和熱紅外成像技術(shù)研究了交錯(cuò)肋子通道寬度對(duì)整體換熱的影響，研究表明通道越窄，氣流的轉(zhuǎn)角效應(yīng)帶來(lái)的換熱增強(qiáng)效果越明顯.文獻(xiàn)[3]運(yùn)用實(shí)驗(yàn)研究了靜止和旋轉(zhuǎn)條件下徑向流動(dòng)配置交錯(cuò)肋通道的傳熱和流阻特性，研究發(fā)現(xiàn)低雷諾數(shù)下旋轉(zhuǎn)數(shù)對(duì)交錯(cuò)肋通道換熱影響不明顯.文獻(xiàn)[4]用鋅熔法對(duì)中弦區(qū)和尾緣布置交錯(cuò)肋結(jié)構(gòu)的換熱和流阻特性進(jìn)行了測(cè)量，結(jié)果表明肋傾角為45°時(shí)的換熱增強(qiáng)比最佳.文獻(xiàn)[5]利用瞬態(tài)液晶測(cè)試技術(shù)實(shí)驗(yàn)研究了布置在尾緣區(qū)域的伴有尾緣出流的交錯(cuò)肋冷卻結(jié)構(gòu)內(nèi)局部換熱系數(shù)，發(fā)現(xiàn)出流孔使得通道換熱均勻性降低.

文獻(xiàn)[6-7]采用水蒸氣凝結(jié)法分別對(duì)側(cè)邊開(kāi)槽的交錯(cuò)肋和尾緣段帶隔板的交錯(cuò)肋的整體流動(dòng)傳熱特性展開(kāi)了實(shí)驗(yàn)研究，結(jié)果表明相比于不開(kāi)槽交錯(cuò)肋通道，側(cè)面開(kāi)槽交錯(cuò)肋換熱明顯提高阻力系數(shù)明顯減小，尾緣帶波紋形隔板交錯(cuò)肋綜合換熱效果優(yōu)于擾流柱結(jié)構(gòu).文獻(xiàn)[8]對(duì)含有凹陷渦發(fā)生器的交錯(cuò)肋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了穩(wěn)態(tài)實(shí)驗(yàn)和仿真，結(jié)果表明在交錯(cuò)肋中流動(dòng)的彎折效應(yīng)、上下通道流體的摻混作用和流體對(duì)肋壁的沖擊作用是交錯(cuò)肋結(jié)構(gòu)強(qiáng)化傳熱的主要原因.模型采用U型底部?jī)?yōu)化底部流動(dòng)，同時(shí)應(yīng)用凹陷渦發(fā)生器控制擾流，交錯(cuò)肋結(jié)構(gòu)的綜合傳熱性能得到了大幅提升.

在現(xiàn)有的研究中，大多數(shù)學(xué)者關(guān)注交錯(cuò)肋結(jié)構(gòu)在葉片中弦區(qū)域的應(yīng)用，而對(duì)交錯(cuò)肋在尾緣區(qū)域的研究較少.帶側(cè)邊進(jìn)氣道的交錯(cuò)肋結(jié)構(gòu)在葉片的楔形尾緣區(qū)域的流動(dòng)傳熱研究更是存在空白.在葉片中的應(yīng)用部位不同交錯(cuò)肋的進(jìn)氣方式有很大不同，同時(shí)尾緣通道存在漸縮特性，這些都會(huì)對(duì)流動(dòng)換熱特性產(chǎn)生影響.

本文研究的獨(dú)特性在于，利用瞬態(tài)液晶測(cè)試技術(shù)對(duì)渦輪葉片尾緣具有側(cè)邊進(jìn)氣的楔形通道交錯(cuò)肋冷卻結(jié)構(gòu)湍流傳熱開(kāi)展實(shí)驗(yàn)研究，獲得了精細(xì)的上、下主表面的傳熱系數(shù)分布以及通道內(nèi)的壓力損失特性.該研究可為交錯(cuò)肋冷卻結(jié)構(gòu)在渦輪葉片尾緣的應(yīng)用提供實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ).

令Bk表示第k個(gè)發(fā)送線圈在節(jié)點(diǎn)S處產(chǎn)生的磁通密度,θk表示S與xyz軸的極角。當(dāng)距離d遠(yuǎn)大于4倍的線圈半徑時(shí),S處的磁通密度為

1 實(shí)驗(yàn)研究

1.1 實(shí)驗(yàn)測(cè)試裝置

實(shí)驗(yàn)測(cè)試裝置如圖1所示，旋渦式氣泵將空氣吸入風(fēng)洞入口，渦街流量計(jì)測(cè)量記錄流量大小.隨后，空氣進(jìn)入穩(wěn)壓箱和絲網(wǎng)加熱器，溫度獲得實(shí)驗(yàn)所需的階躍式上升.熱空氣流入一段光滑通道后充分發(fā)展，接著經(jīng)過(guò)90°轉(zhuǎn)角進(jìn)入楔形通道交錯(cuò)肋的實(shí)驗(yàn)核心區(qū)，而后通過(guò)尾緣劈縫出口段流出實(shí)驗(yàn)核心區(qū).交錯(cuò)肋被安置在實(shí)驗(yàn)核心區(qū)，并用瞬態(tài)液晶處理上下表面.核心區(qū)段通道入口和出口布置有測(cè)壓孔和測(cè)溫孔，使用壓力掃描閥和NI(National Insturments)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)記錄壓力以及溫度數(shù)據(jù).在實(shí)驗(yàn)時(shí)，同步記錄上下板面的瞬態(tài)液晶顏色變化過(guò)程、出入口氣流壓力和氣流溫度.實(shí)驗(yàn)段進(jìn)出口處的溫度范圍為43～47 ℃.隨著流量變化，子通道入口平均流速范圍為2.52～10.27 m/s，子通道出口平均流速范圍為5.89～24.01 m/s.

當(dāng)=17 600時(shí)，由實(shí)驗(yàn)得到的上、下主表面努塞爾數(shù)分布對(duì)比如圖8所示.從圖8中可發(fā)現(xiàn)，上、下主表面換熱差異顯著，下表面換熱明顯優(yōu)于上表面.這主要是入口氣流折轉(zhuǎn)角不同而引發(fā)流量分配不同而導(dǎo)致的，下主表面子通道流量高于上主表面子通道.上主表面高換熱段集中在靠近出口的底部區(qū)域；下主表面高換熱區(qū)域主要集中在靠近入口的中部區(qū)域和頂部氣流轉(zhuǎn)折的下游區(qū)域.

1.2 交錯(cuò)肋通道

楔形通道交錯(cuò)肋模型如圖2所示.為了滿足拍攝和安裝條件，交錯(cuò)肋通道采用透明的亞克力材料分別加工上下板面，在實(shí)驗(yàn)時(shí)壓緊密封拼接.模型的幾何無(wú)量綱數(shù)在真實(shí)葉片尾緣冷卻單元無(wú)量綱幾何參數(shù)范圍內(nèi)，流動(dòng)參數(shù)通過(guò)無(wú)量綱雷諾數(shù)與真實(shí)葉片工況進(jìn)行相似?；字Z數(shù)定義將在下文中詳細(xì)描述.

參數(shù)示意如圖3所示，其中楔形通道高度方向漸縮傾角為10°；為交錯(cuò)肋總長(zhǎng)度；為交錯(cuò)肋總寬度；、分別為流道入口、出口處高度；為交錯(cuò)肋寬度；為流道寬度；為肋傾角.具體參數(shù)取值如表1所示，其中為子通道中截面平均水力直徑；為潤(rùn)濕面積；為子通道的總個(gè)數(shù).

實(shí)驗(yàn)得到了當(dāng)=4 320，7 240，10 200，13 200，17 600 時(shí)，上下主表面的努塞爾數(shù)分布及均值，如圖9所示.從努塞爾數(shù)分布上看，變化

1.3 實(shí)驗(yàn)原理及實(shí)驗(yàn)過(guò)程

(1)

式中：為壁面溫度，可通過(guò)拍攝液晶的變色過(guò)程求解獲??；為流體溫度，通過(guò)熱電偶記錄獲取；為壁面初始溫度；為對(duì)流換熱系數(shù)；為密度；為比熱容；為導(dǎo)熱系數(shù)、、等物性參數(shù)通過(guò)查表獲取.由于在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中無(wú)法保證與來(lái)流空氣溫度是階躍變化的，所以將來(lái)流空氣溫度根據(jù)時(shí)間步離散化，引入Duhamel齊次化原理將式(1)簡(jiǎn)化如下：

-=

式中 ：為空氣質(zhì)量流量;=147 mm，為楔形通道高度中截面上子通道的流通面積.

(2)

式中：為離散后的第個(gè)時(shí)間步, 下標(biāo)為離散后的時(shí)間步序號(hào).對(duì)拍攝的試件表面每一個(gè)像素點(diǎn)進(jìn)行時(shí)間步疊加迭代求解，而后求取檢測(cè)面上的換熱系數(shù)分布.

實(shí)驗(yàn)前先對(duì)瞬態(tài)液晶進(jìn)行標(biāo)定，在銅板的表面噴涂黑漆，以黑漆作為瞬態(tài)液晶顯色的背景.根據(jù)文獻(xiàn)[12]，瞬態(tài)液晶厚度為17 μm時(shí)，顯色測(cè)溫效果最佳.計(jì)算好瞬態(tài)液晶的劑量之后將其稀釋并均勻噴涂在銅板上.銅板的背面開(kāi)有熱電偶孔并且插入熱電偶.用加熱膜加熱銅板到特定溫度.以熱電偶記錄的銅板溫度為基準(zhǔn)，采用G通道峰值法對(duì)瞬態(tài)液晶進(jìn)行標(biāo)定.

實(shí)驗(yàn)時(shí)對(duì)絲網(wǎng)加熱器的加熱功率進(jìn)行預(yù)調(diào)整，使得瞬態(tài)液晶從開(kāi)始變色到完全變色的時(shí)間接近90 s.同步記錄下熱電偶的溫度數(shù)據(jù)和瞬態(tài)液晶的變色錄像，分別對(duì)應(yīng)測(cè)點(diǎn)的氣流溫度和交錯(cuò)肋的主表面溫度.壓力測(cè)點(diǎn)布置如圖4所示，在實(shí)驗(yàn)核心段共布置18個(gè)測(cè)點(diǎn)，交錯(cuò)肋的進(jìn)出口各5個(gè).14號(hào)測(cè)點(diǎn)為參考測(cè)點(diǎn)，其他測(cè)點(diǎn)與14號(hào)測(cè)點(diǎn)作差得到相對(duì)壓力值.實(shí)驗(yàn)以25 Hz頻率采集壓力數(shù)據(jù)，并取時(shí)均值作為最終測(cè)得的壓力數(shù)據(jù).

1.1.6闡明蛋白質(zhì)通常由20種氨基酸分子組成，它的功能取決于由氨基酸序列及其形成的空間結(jié)構(gòu)，細(xì)胞的功能主要由蛋白質(zhì)完成

2 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理

2.1 實(shí)驗(yàn)參數(shù)

子通道中截面雷諾數(shù)根據(jù)楔形通道高度中截面上子通道水力直徑定義：

任務(wù)績(jī)效容易受到感恩奉獻(xiàn)、謙虛沉穩(wěn)、包容寬恕等人際性心理資本的積極影響，其中任務(wù)績(jī)效容易受到尊敬禮讓的影響，但是影響不明顯；而針對(duì)工作奉獻(xiàn)來(lái)講，尊敬禮讓、包容寬恕、感恩奉獻(xiàn)的影響較大；從整體上來(lái)看，針對(duì)人際促進(jìn)來(lái)講，人際型心理資本各個(gè)維度都能夠呈現(xiàn)出較強(qiáng)的正向影響，其中對(duì)人際促進(jìn)影響最大的為感恩奉獻(xiàn)[5]。

(3)

式中：為通道中截面空氣流速；為空氣動(dòng)力黏度，其與密度均基于楔形通道高度中截面空氣的平均溫度，通過(guò)進(jìn)出口溫度插值得到.

為方便實(shí)驗(yàn)中的測(cè)量計(jì)算，式(3)可以簡(jiǎn)化為

(4)

(f,-f,-1)

努塞爾數(shù)的定義如下：

(5)

式中：通過(guò)流體的溫度數(shù)據(jù)以及液晶變色過(guò)程數(shù)據(jù)得到；為空氣熱導(dǎo)率.

給予西藥治療，予磷酸苯丙哌林片（每片含磷酸苯丙哌林26.4 mg，相當(dāng)于苯丙哌林20 mg）26.4 mg，3次/d口服；予鹽酸氨溴索口服溶液（規(guī)格為10 mL：30 mg/支）10 mL，3次/d口服。治療1周為1個(gè)療程，共2個(gè)療程。

并未影響努塞爾數(shù)的整體分布趨勢(shì).對(duì)于上主表面，高換熱段集中在靠近出口的底部區(qū)域；對(duì)于下主表面高換熱區(qū)域集中在靠近入口的中部區(qū)域和頂部氣流轉(zhuǎn)折的下游區(qū)域.交錯(cuò)肋上、下主表面?zhèn)鳠岵町愶@著，下主表面平均努塞爾數(shù)高于上主表面30%以上.上、下通道之間的交界面處存在強(qiáng)烈的質(zhì)量交換作用，上、下主表面間斷性的高換熱區(qū)與上下通道交界面呈現(xiàn)對(duì)應(yīng)關(guān)系.

2.2 誤差分析

本實(shí)驗(yàn)參考文獻(xiàn)[14]使用的誤差分析方法對(duì)實(shí)驗(yàn)誤差進(jìn)行分析.標(biāo)定過(guò)程為穩(wěn)態(tài)過(guò)程，實(shí)驗(yàn)中標(biāo)定校準(zhǔn)后的熱電偶以及瞬態(tài)液晶測(cè)量溫度的誤差均為±0.5 ℃ ，而渦街流量計(jì)、實(shí)驗(yàn)件(加工)、壓力掃描閥精度分別為1.5%、1%以及1.5%.時(shí)間項(xiàng)誤差為±0.2 s，熱電偶以及瞬態(tài)液晶隨溫度響應(yīng)迅速，不考慮其動(dòng)態(tài)響應(yīng)過(guò)程.采用誤差傳遞的計(jì)算方法得到：子通道中截面雷諾數(shù)最大誤差為±2.1%，努塞爾數(shù)的最大誤差為±6.7% .

3 結(jié)果與討論

3.1 換熱分析

當(dāng)=17 600 時(shí)，獲取的上主表面努塞爾數(shù)分布細(xì)節(jié)如圖6所示.流體在入口經(jīng)過(guò)35°折轉(zhuǎn)角之后流入子通道.編號(hào)1～5的通道末端是出口，一部分流體通過(guò)交錯(cuò)肋上下通道交界面流出，另一部分直接流向出口.針對(duì)2～5號(hào)通道，流動(dòng)方向的左側(cè)肋壁相比右側(cè)換熱較強(qiáng)，這是因?yàn)閬?lái)自下表面通道的流體對(duì)其存在沖擊作用.楔形通道的高度隨著流動(dòng)漸縮，平均流速會(huì)增加，這使得壁面的換熱也逐漸加強(qiáng).頂部及根部的子通道盡頭會(huì)接觸到壁面，因此氣流在此處發(fā)生折轉(zhuǎn)產(chǎn)生很強(qiáng)的二次流，從通道6～9可以看出折轉(zhuǎn)強(qiáng)化了換熱.且由于通道的漸縮，加速的流體在折轉(zhuǎn)情況下會(huì)產(chǎn)生更強(qiáng)的二次流，更進(jìn)一步強(qiáng)化了通道末端的傳熱.通道10～13內(nèi)出現(xiàn)間斷性的換熱增強(qiáng)，這是因?yàn)檫@些通道的流體全部來(lái)源于下部子通道，而上、下通道的折轉(zhuǎn)角不同，通道內(nèi)流體的壓力變化也不同.上主表面的通道10～13與下主表面的中間主流通道直接相通，因此此處壓力梯度較大.同時(shí)由于通道高度漸縮，流體速度沿通道方向逐漸增強(qiáng)，所以流體對(duì)壁面的沖擊作用更強(qiáng).方框中展示了上主表面通道1以及通道10～13換熱間斷性增強(qiáng)的細(xì)節(jié).由于通道高度漸縮，來(lái)自下主表面的流體越過(guò)上下通道交界面并沖擊上主表面肋壁，所以此處換熱得到了增強(qiáng).

當(dāng)=17 600時(shí)，下主表面的努塞爾數(shù)分布如圖7所示.從2～6通道的努塞爾數(shù)分布可以明顯看出，下主表面出現(xiàn)了大片的高換熱區(qū)域.這是由于下主表面通道的來(lái)流折轉(zhuǎn)角比上主表面更大，所以入流后的轉(zhuǎn)向沖擊作用更加明顯.同時(shí)由于上下子通道來(lái)流折轉(zhuǎn)角的差異，上下子通道流體在交界面處發(fā)生了劇烈的質(zhì)能交換.這種擾動(dòng)使得下子通道換熱得到增強(qiáng)(下子通道主表面換熱高于上主表面子通道主表面30%以上).這在7～12號(hào)通道中更加明顯，從方框中可以看到下主表面的高換熱區(qū)間斷出現(xiàn)，這與交界面的出現(xiàn)一一對(duì)應(yīng).同時(shí)由于高度漸縮帶來(lái)的流速增加，10～12號(hào)通道的擾動(dòng)也更明顯，努塞爾數(shù)大幅提高.

高壓與低壓是普通人的稱呼，在醫(yī)學(xué)上稱為收縮壓與舒張壓。對(duì)應(yīng)的是心臟收縮期血液對(duì)血管壁的最高壓力值和心臟舒張期血管壁對(duì)血液的最低壓力值。在心臟收縮射血時(shí)，整個(gè)動(dòng)脈系統(tǒng)就好比一個(gè)氣球一樣被拉伸膨脹容納心臟射出的血液，這時(shí)候的最大壓力是收縮壓。當(dāng)心臟收縮時(shí)，主動(dòng)脈瓣關(guān)閉，動(dòng)脈系統(tǒng)又靠自己的彈性回縮擠壓血液繼續(xù)前行，這時(shí)的最低壓力值就是舒張壓。收縮壓與舒張壓彼此往復(fù)，血液在它們共同推動(dòng)下而循環(huán)不息。

通過(guò)本文的分析我們可以知道的是，工程項(xiàng)目的施工進(jìn)度管理與質(zhì)量管理所涉及到的內(nèi)容是多個(gè)方面的，為了讓項(xiàng)目的質(zhì)量以及施工進(jìn)度得到保障，必須多方面進(jìn)行協(xié)調(diào)，讓企業(yè)的資源配置達(dá)到最后。對(duì)工程質(zhì)量進(jìn)行全面強(qiáng)化，必然要從各個(gè)環(huán)節(jié)入手，讓各個(gè)環(huán)節(jié)的負(fù)責(zé)人員對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)的質(zhì)量管理以及進(jìn)度管理的重要性有更加清楚的認(rèn)識(shí)，將施工目標(biāo)進(jìn)行科學(xué)的分解，從而對(duì)施工內(nèi)容以及分工進(jìn)行更為合理的分配，讓其得到落實(shí)，最終讓施工企業(yè)的整體管理水平得到較大的提升。

3.多媒體應(yīng)用到高職韓國(guó)語(yǔ)教學(xué)中能緩解課程內(nèi)容多、學(xué)時(shí)少的矛盾。在高職韓國(guó)語(yǔ)課程中，學(xué)習(xí)內(nèi)容較多，而課時(shí)相對(duì)較少，為了使學(xué)生在有限的課時(shí)內(nèi)學(xué)到更多知識(shí)，必然要改變?cè)械慕虒W(xué)模式和手段，多媒體技術(shù)運(yùn)用圖片、聲音、視頻、慕課等形式，將枯燥乏味的知識(shí)點(diǎn)轉(zhuǎn)換為直觀形象，可以使高職韓國(guó)語(yǔ)學(xué)生更深刻地理解相關(guān)知識(shí)點(diǎn)，提高學(xué)習(xí)興趣。

鑒于藥品行業(yè)的特殊性，在政府全面放開(kāi)藥品定價(jià)的當(dāng)下，如何構(gòu)建完善的藥品價(jià)格壟斷規(guī)制框架、在兼顧各方利益的同時(shí)保障藥品行業(yè)平穩(wěn)有序發(fā)展，是當(dāng)前最需要探索的課題。

圖5中虛線框部分是照相機(jī)的拍攝區(qū)域，上、下表面分別代表了渦輪葉片的壓力面和吸力面.在數(shù)據(jù)處理中肋根位置不計(jì)入平均努塞爾數(shù)計(jì)算，后處理過(guò)程將肋根位置去除.

其他病毒感染：確診或疑似皰疹病毒或水痘-帶狀皰疹病毒感染導(dǎo)致急性肝衰竭的患者，應(yīng)使用阿昔洛韋（5～10 mg/kg，1次/8 h，靜脈滴注）治療，且危重者可考慮進(jìn)行肝移植（Ⅲ）。

(6)

(7)

圖11對(duì)比了尾緣楔形通道交錯(cuò)肋、楔形通道交錯(cuò)肋以及轉(zhuǎn)折通道交錯(cuò)肋在不同的上下面平均努塞爾數(shù).3種通道的平均努塞爾數(shù)均隨的增加而增加.對(duì)于<11 000，楔形通道交錯(cuò)肋和轉(zhuǎn)折通道交錯(cuò)肋的平均努塞爾數(shù)均高于尾緣楔形通道交錯(cuò)肋.對(duì)于>11 000，尾緣楔形通道交錯(cuò)肋平均努塞爾數(shù)高于轉(zhuǎn)折通道交錯(cuò)肋.

3.2 壓降分析

實(shí)驗(yàn)得到了楔形通道交錯(cuò)肋冷卻前后的壓力損失，將其與楔形通道針肋冷卻進(jìn)行比較，如圖13所示，其中：Δ為實(shí)驗(yàn)段前后壓降.隨著入口雷諾數(shù)的增加，交錯(cuò)肋前后壓降Δ快速增大，在=81 000 時(shí)(=0.071 kg/s)，交錯(cuò)肋前后壓降達(dá)到了 1 862 Pa.在實(shí)驗(yàn)范圍內(nèi)，交錯(cuò)肋壓降是針肋的5～7倍.

為了對(duì)楔形交錯(cuò)肋通道的綜合換熱性能進(jìn)行評(píng)估，參考文獻(xiàn)[18]定義楔形通道交錯(cuò)肋冷卻相比楔形通道針肋冷卻綜合熱性能強(qiáng)化因子為

進(jìn)了房間，思雨便一頭撲到床上，再也沒(méi)了動(dòng)靜。小林經(jīng)理也覺(jué)得應(yīng)該讓他安靜地休息一下會(huì)好些。小林經(jīng)理將房間門(mén)反鎖好就又去忙去了。

(8)

式中：帶有LW下標(biāo)的參數(shù)為交錯(cuò)肋通道的流動(dòng)或傳熱參數(shù)；帶有NR下標(biāo)的參數(shù)為針肋通道的流動(dòng)或傳熱參數(shù).

圖14比較了兩種結(jié)構(gòu)的綜合換熱性能.盡管交錯(cuò)肋壓力損失更大，但由于其換熱面積比針肋高出107.4%，所以仍將比楔形通道針肋冷卻增加約66%的綜合換熱性能.

4 結(jié)論

本文針對(duì)適用于渦輪葉片尾緣的交錯(cuò)肋冷卻通道開(kāi)展了瞬態(tài)液晶測(cè)試實(shí)驗(yàn).在子通道中截面雷諾數(shù)在 4 320～17 600 內(nèi)，獲取了楔形通道交錯(cuò)肋主表面的傳熱分布和壓力數(shù)據(jù)，得出以下結(jié)論.

其中：ε1為觀測(cè)誤差u為控制輸出；b0為補(bǔ)償因子；β11,β12,β13是改進(jìn)型ESO的增益；α1,α2,α3為非線性因子。一般取α1=0.5,α2=0.25,α3=0.125；b0是補(bǔ)償因子的估計(jì)值，一般?。篵0=2.485；δ是濾波因子，一般取δ=0.01[10]。

(1) 轉(zhuǎn)折楔形通道交錯(cuò)肋上、下主表面的換熱存在明顯的差異.上、下通道交界面處存在強(qiáng)烈的質(zhì)量交換作用.上、下主表面間斷性出現(xiàn)高換熱區(qū)，與上下通道的交界面呈現(xiàn)對(duì)應(yīng)關(guān)系.

(2) 不同子通道中截面雷諾數(shù)條件下，下主表面平均努塞爾數(shù)比上主表面均高出30%以上.平均努塞爾數(shù)隨子通道中截面雷諾數(shù)增大而增大.在試驗(yàn)范圍內(nèi)，楔形通道交錯(cuò)肋換熱系數(shù)高出楔形通道針肋結(jié)構(gòu)約46%.

(3) 隨著入口雷諾數(shù)增加，交錯(cuò)肋壓降迅速增長(zhǎng).在實(shí)驗(yàn)范圍內(nèi)，楔形通道交錯(cuò)肋壓降是楔形通道針肋的5～7倍，但交錯(cuò)肋換熱面積高出針肋107.4%，綜合換熱性能仍比楔形通道針肋冷卻高出約66%.