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    控壓放水技術(shù)在KES9-2井的應(yīng)用

    2022-08-18 03:29:10李學(xué)武楊云鵬杜彥君盧宗武王波
    關(guān)鍵詞:套壓壓井關(guān)井

    李學(xué)武,楊云鵬,杜彥君,盧宗武,王波

    中國石油塔里木油田分公司 安全環(huán)保與工程監(jiān)督中心(新疆 庫爾勒 841000)

    塔里木油田庫車山前構(gòu)造蘊(yùn)含豐富的天然氣資源,是塔里木油田主力產(chǎn)區(qū),但其地質(zhì)條件復(fù)雜,存在巨厚鹽膏層,普遍發(fā)育超高壓鹽水層且層間夾雜薄泥巖層[1-3]。鹽膏層具有吸水膨脹的特點(diǎn),鉆進(jìn)時(shí)容易出現(xiàn)井眼縮徑、井壁坍塌、鉆井液受污染、井下卡鉆等問題[4],超高壓鹽水層且層間夾雜薄泥巖層使得地層壓力體系異常復(fù)雜,安全密度窗口窄,易發(fā)生漏失、竄槽、溢流甚至溢流同層等復(fù)雜情況[5]。鹽膏層鉆井過程中,若鉆井液密度過低,井底壓力不足以平衡地層壓力,高壓鹽水就會(huì)溢流侵入井筒,并破壞鉆井液性能,引發(fā)井壁跨塌、沉砂卡鉆、結(jié)晶堵塞等一系列鉆井事故;若鉆井液密度過高,又會(huì)壓漏地層,造成鉆井液漏失,增加處理難度,嚴(yán)重時(shí)可能會(huì)引起井眼報(bào)廢。因此,如何平衡溢流與漏失是鹽間高壓鹽水層鉆井的關(guān)鍵。近年來控壓放水工藝技術(shù)就能很好地解決溢流與漏失的問題,該技術(shù)通過適當(dāng)排出高壓鹽水層鹽水,達(dá)到降低鹽水層壓力的目地,從而擴(kuò)大井眼的安全密度窗口,降低鉆井時(shí)由溢流或井漏所引起的風(fēng)險(xiǎn)[6-8]。

    1 KES9-2井概況

    KES9-2 井位于塔里木庫車山前庫車坳陷克拉蘇構(gòu)造帶克深區(qū)帶。設(shè)計(jì)完鉆井深7 626 m,三開中完井深6 749 m。四開進(jìn)入庫姆格列木群,該段地層巖性以泥巖、石膏、鹽巖、砂巖、含鹽膏泥巖等為主,由上至下分為4段,分別為:泥巖段、膏鹽巖段、白云巖段、膏泥巖段,易發(fā)生阻卡、縮徑、井漏、溢流等工程復(fù)雜。四開鉆進(jìn)至6 898.21 m 發(fā)生溢流,壓井后采用控壓放水、節(jié)流循環(huán)排污方式釋放地層壓力,經(jīng)過41次放水,累計(jì)放水1 717.5 m3,按油水比折算放鹽水。

    2 溢流壓井過程

    2.1 溢流過程

    KES9-2 井四開鉆進(jìn)至6 898.21 m 發(fā)生頂驅(qū)憋停,所鉆層位為E1-2,巖性為含鹽泥巖、含膏泥巖,使用的鉆井液密度為2.50 g/cm3。憋停后進(jìn)行上提劃眼作業(yè),劃眼過程中扭矩波動(dòng)大,劃眼至井深6 890 m 發(fā)現(xiàn)溢流0.8 m3,立即關(guān)井,關(guān)井時(shí)立壓7.5 MPa、套壓12.5 MPa。關(guān)井觀察立壓、套壓發(fā)生變化,期間立壓由7.5 MPa下降為4.6 MPa,后又上升至5.9 MPa;套壓由12.8 MPa 下降至12.6 MPa 后又上升至13.1 MPa。

    2.2 壓井過程

    1)第一次節(jié)流循環(huán)壓井情況。溢流關(guān)井后,地面配制好密度為2.55 g/cm3壓井液后節(jié)流循環(huán)壓井,累計(jì)泵入壓井鉆井液186.5 m3,漏失12 m3,出口泥漿密度由2.50 g/cm3下降至2.38 g/cm3,關(guān)井后立壓6.8 MPa、套壓19.5 MPa。循環(huán)壓井過程中發(fā)生溢流同層的復(fù)雜情況,節(jié)流循環(huán)壓井過程中由于壓裂泥巖圈閉的存在,井底高壓鹽水繼續(xù)對(duì)泥巖圈閉進(jìn)行充裝,同時(shí)由于節(jié)流壓力控制波動(dòng)圈閉間斷回吐鹽水,造成鹽水上竄,環(huán)空鉆井液密度降低,壓井失敗。

    2)第二次正反擠壓井情況。反擠施工:通過環(huán)空向井內(nèi)注入鉆井液,控制施工泵壓在24 MPa,并保持壓井施工排量大于1m3/min,泵入密度2.55 g/cm3油基鉆井液150 m3,密度2.60 g/cm3油基鉆井液80 m3關(guān)井。關(guān)井后,測(cè)得立壓8.4 MPa,套壓8.1 MPa。

    正擠施工:考慮到后期放水作業(yè),需起鉆至套管鞋以內(nèi),由于井下浮閥失效,無法起鉆,故在水眼內(nèi)擠入重漿以壓穩(wěn)水眼起鉆。通過水眼注入密度2.70 g/cm3的壓井液68 m3,停泵放回水,靜止觀察(套壓由9.2 MPa 下降至8.2 MPa,立壓為0 ),起鉆至井深6 697 m(套管鞋位置6 749 m),更換浮閥后全井替入密度2.6 g/cm3鉆井液后帶浮閥下鉆至6 747.96 m(套管鞋位置6 749 m)后轉(zhuǎn)入控壓放水流程。

    2.3 溢流壓井分析

    1)立壓、套壓出現(xiàn)下降后升高的現(xiàn)象,現(xiàn)場(chǎng)分析存在鹽間薄弱層,高壓鹽水的壓力將該層壓開產(chǎn)生裂縫,同時(shí)不斷充填鹽水,裂縫延伸到一定程度后停止延伸。裂縫延伸過程中,井底壓力下降,隨著高壓鹽水的繼續(xù)充填,形成了一個(gè)圈閉空間(立壓由4.8 MPa上升至5.9 MPa)。

    2)節(jié)流循環(huán)壓井過程中由于壓裂泥巖圈閉存在(鉆頭在井底),井底高壓鹽水繼續(xù)對(duì)泥巖圈閉進(jìn)行充裝,同時(shí)由于節(jié)流壓力控制波動(dòng)圈閉間斷回吐鹽水,造成鹽水上竄,環(huán)空泥漿密度降低,壓井失敗。

    3)根據(jù)鉆井液當(dāng)量密度計(jì)算公式(1),溢流后首次關(guān)井立壓(關(guān)井立壓7.5 MPa),計(jì)算高壓鹽水層鹽水壓力當(dāng)量密度為2.61 g/cm3。根據(jù)關(guān)井立管壓力波動(dòng)情況分析,認(rèn)為井底高壓鹽水層壓力作用在上部(6 830~6 854 m)鹽間泥巖透鏡體上,造成泥巖透鏡體壓裂形成圈閉空間,高壓鹽水充裝泥巖透鏡體圈閉,泥巖透鏡體壓裂后閉合壓力系數(shù)為2.57。溢流后前期節(jié)流循環(huán)、反擠壓井后(立壓8.4 MPa、套壓8.1 MPa),鹽水層可能形成圈閉壓力,圈閉壓力當(dāng)量密度為2.67 g/cm3。

    式中:P為關(guān)井立壓,MPa;ρ1為溢流時(shí)鉆井液密度,g/cm3;h為井深,m。

    3 控壓放水過程

    3.1 控壓放水可行性分析

    KES905 井鉆進(jìn)至6 975.28 m,層位為庫姆格列木群鉆遇高壓鹽水層,發(fā)生溢流,后期經(jīng)過15 次控壓放水189.7 m3,地層壓力當(dāng)量密度由2.58 g/cm3下降至2.4 g/cm3,地層壓力降低約11 MPa,恢復(fù)正常鉆進(jìn)。KES9-2井四開鉆進(jìn)至6 898.21 m,庫姆格列木群發(fā)生溢漏同層復(fù)雜事故,分析認(rèn)為與KES905 井鉆遇高壓鹽水層是同一層位。井底高壓鹽水層壓力作用在上部(6 830~6 854 m)鹽間泥巖透鏡體上,造成泥巖透鏡體壓裂形成圈閉空間,高壓鹽水充裝泥巖透鏡體圈閉。參考鄰井控壓放水成功降低高壓鹽水層地層壓力先例,認(rèn)為KES9-2 井控壓放水具有可行性。

    3.2 技術(shù)方案

    1)全井鉆井液密度調(diào)整至2.56 g/cm3后,停泵關(guān)井記錄立套壓。

    2)采用停泵調(diào)節(jié)節(jié)流閥放水方式:從放5 m3進(jìn)行嘗試,根據(jù)盧俊安等關(guān)于高壓鹽水對(duì)油基鉆井液污染效果的研究[9],一次放水量不應(yīng)超過環(huán)空總?cè)莘e的25%,即不超過20 m3,每放5 m3關(guān)井求壓一次,套壓不得超過10 MPa,否則停止放水作業(yè),進(jìn)行控壓循環(huán)排污、調(diào)整鉆井液。

    3)在鉆井液密度2.56 g/cm3條件下,滿足以下3個(gè)條件之一者即可進(jìn)行降低鉆井液密度至2.50 g/cm3作業(yè):出口敞放,出水量小于0.5 m3/h;節(jié)流閥全開,用排量10 L/s循環(huán)發(fā)生井漏,在不灌漿的情況下進(jìn)行短起1 000 m,出水量不超過5 m3。

    4)通過節(jié)流閥逐步調(diào)節(jié)套壓,保證液面穩(wěn)定或微漏,確保地層不出水的情況下降鉆井液密度至2.50 g/cm3。降低密度后,出入口密度一致,停泵觀察出口流量,關(guān)井并記錄套壓。與密度2.56 g/cm3時(shí)關(guān)井套壓對(duì)比,關(guān)井套壓低于所降當(dāng)量密度對(duì)應(yīng)的壓力4.6 MPa,則進(jìn)行放水泄壓。否則需再研究下步措施。

    5)在鉆井液密度2.46 g/cm3條件下,敞放出水速度小于0.5 m3/h 時(shí),下鉆通井到底,控壓循環(huán)排污、調(diào)整泥漿后,停泵觀察出口或關(guān)井求壓(折算當(dāng)量密度)。若當(dāng)量密度小于2.5 g/cm3,提高鉆井液密度至2.50 g/cm3恢復(fù)鉆井作業(yè)。

    3.3 控壓放水過程

    KES9-2 井從2018 年4 月27 日開始控壓放水,至2018 年6 月7 日共放水41 次,累計(jì)放水1 718.1 m3。其中4 月27 日至5 月6 日(放水10 次),采用全開節(jié)流閥分多次放水,后期采用調(diào)節(jié)節(jié)流閥開度的方式控壓放水。部分控壓放水?dāng)?shù)據(jù)見表1。

    表1 2018年KES9-2井控壓放水部分?jǐn)?shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表

    4 月27 日至5 月6 日全開節(jié)流閥分多次的方式放水,混漿量較大,無純鹽水返出;后期一次放水,與前期多次放水相比,混漿量相對(duì)減少,有純鹽水放出,如圖1所示。

    圖1 控壓放水出口處純鹽水

    在油基鉆井液環(huán)境下鹽水無法附著管壁造成鹽結(jié)晶,出口鹽結(jié)晶呈圓形顆粒分散狀(圖2),不會(huì)發(fā)生鹽結(jié)晶堵塞環(huán)空和節(jié)流通道的現(xiàn)象。

    圖2 控壓放水鹽水結(jié)晶

    全開節(jié)流閥放水過程套壓下降至0,節(jié)流循環(huán)排污過程發(fā)生環(huán)空憋堵現(xiàn)象,活動(dòng)鉆具后環(huán)空通暢,出口返出大量紅褐色硬脆性泥巖碎屑(圖3)。

    圖3 返出紅褐色硬脆性泥巖碎屑

    3.4 控壓放水結(jié)果

    放水量0~238.8 m3,通過環(huán)空加權(quán)密度折算地層壓力有明顯下降的趨勢(shì);238.8~1 718.1 m3,地層壓力沒有明顯下降趨勢(shì),如圖4所示。

    圖4 放水當(dāng)量密度變化情況

    4 結(jié)論

    1)控壓放水量0~238.8 m3,通過環(huán)空加權(quán)密度折算地層壓力有明顯下降的趨勢(shì)??貕悍潘塾?jì)238.8~1 718.1 m3,折算地層壓力沒有明顯下降趨勢(shì)。結(jié)合地震資料分析認(rèn)為,KES9-2井位于克深9構(gòu)造高點(diǎn),高壓鹽水圈閉鹽水量為12.8×104m3,因此,鹽水量大是造成該井控壓放水效果差的主要原因。

    2)全開節(jié)流閥放水過程立壓下降至0,放水過程中環(huán)空水柱高度增加,作用在井底的壓力降低,導(dǎo)致鹽層蠕變擠壓鹽間泥巖破碎。井壁坍塌產(chǎn)生的掉塊、碎屑易堵塞環(huán)空流道,同時(shí)返出的巖屑易造成節(jié)流管匯蹩堵。為防止掉塊、碎屑堵塞流動(dòng)通道甚至卡鉆,放水過程中應(yīng)當(dāng)控制節(jié)流閥開度,保證立壓值,使得井底壓力可以支撐井壁。

    3)集中放水排污,在油基泥漿環(huán)境下鹽水無法附著管壁,造成鹽結(jié)晶生長,鹽結(jié)晶呈圓形顆粒分散狀,被混漿或鹽水?dāng)y帶出環(huán)空?,F(xiàn)場(chǎng)作業(yè)過程中配合每3 天活動(dòng)1 次鉆具,保證不會(huì)發(fā)生鹽結(jié)晶堵塞環(huán)空和節(jié)流通道。

    4)放水量應(yīng)控制在環(huán)空總?cè)莘e的25%以內(nèi),同時(shí)控壓控速,循環(huán)過程中采用大排量,可有效減少混漿量。

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