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    基于渾濁度的水廠工藝內(nèi)控指標的精細化管理

    2022-08-10 10:02:34李學榮姚曉挺施淑婷呂騰飛
    凈水技術 2022年8期
    關鍵詞:渾濁度濾料原水

    李學榮,姚曉挺,夏 煒,施淑婷,呂騰飛

    (永康市錢江水務有限公司,浙江金華 321300)

    隨著生活水平的提高,人們對生活飲用水的水質要求越來越高。同時,生活飲用水衛(wèi)生標準與時俱進,檢測項目增多、標準更加嚴格。2003年,浙江省城市水業(yè)協(xié)會出臺了《浙江省城市供水現(xiàn)代化水廠評價標準》,對出廠水渾濁度的限值由≤1.00 NTU調整為≤0.10 NTU。為確保低耗、穩(wěn)定供水,水廠不僅要對凈水工藝建立更加嚴格的內(nèi)控標準,而且要強化各處理單元運行管理[1]。目前,水廠主要依據(jù)各水處理單元的實際設計參數(shù)、工作經(jīng)驗建立內(nèi)控工藝標準,但不具有普適性。因此,水廠應依據(jù)自身水處理工藝及原水水質建立相適應的內(nèi)控工藝標準。

    某水廠于2019年6月通過浙江省現(xiàn)代化水廠評審,水廠內(nèi)部工藝內(nèi)控指標只是針對原水渾濁度進行了簡單的劃分(表1),經(jīng)多年生產(chǎn)經(jīng)驗驗證,該指標已無法滿足實際生產(chǎn)的需要。

    表1 水廠工藝內(nèi)控指標Tab.1 Internal Process Control Indices of WTP

    為進一步優(yōu)化內(nèi)控標準,本文根據(jù)原水渾濁度的變化進行生產(chǎn)性試驗,且對影響濾后水水質的濾池參數(shù)進行了測定及優(yōu)化,對內(nèi)控工藝標準進行了精細化調整。

    1 原水及工藝現(xiàn)狀

    該水廠以水庫水為原水,除渾濁度外,其余水質指標均穩(wěn)定達到《地表水環(huán)境質量標準》(GB 3838—2002)Ⅱ~Ⅲ類水質要求。該水庫原水渾濁度全年大部分時間低于3.00 NTU,但5月—8月受梅雨季節(jié)及臺風影響,原水渾濁度可高達30.00 NTU以上。該水廠采用“混凝-沉淀-過濾-消毒”常規(guī)處理工藝。

    (1)折板絮凝池和平流沉淀池。折板絮凝池分兩期生產(chǎn)線,每條生產(chǎn)線設計規(guī)模為10萬m3/d,實際處理能力為6萬m3/d,有效絮凝時間為22.8 min;沉淀池采用平流沉淀池,排泥采用虹吸式吸泥機,可實行遠程編程控制,吸泥周期為48 h,可根據(jù)水質實際情況進行調整,以達到最佳制水效果。

    (2)濾池。目前有兩組V型濾池,每組濾池分為6格,工作時間為24 h,當水質水量發(fā)生變化時,以水頭損失為2.0 m控制濾池反沖洗。單獨空氣反沖洗時強度為15 L/(s·m2),時間為4 min;氣水同時反沖洗時氣沖強度為15 L/(s·m2),水沖強度為4 L/(s·m2),時間為4 min;單獨水反沖洗時強度為4 L/(s·m2),時間為4 min;表面漂洗強度為1.8~2.2 L/(s·m2),時間為4 min。濾料的濾料結構為承托層,選用粒徑為2~4 mm的石英粗砂,層厚為50 mm,均勻濾料層厚為1 200 mm。

    (3)清水池。清水池有效水深為4 m,總容積為28 000 m3,約占水廠日制水量的14%。

    2 試驗方法與步驟

    由于原水渾濁度季節(jié)性變化很大,結合渾濁度變化規(guī)律,在2020年全年分階段進行研究。研究分3步進行:(1)混凝攪拌試驗;(2)生產(chǎn)性試驗;(3)濾池運行效率的影響因素。

    2.1 混凝攪拌試驗

    在實驗室進行混凝攪拌試驗,確定不同聚合氯化鋁(PAC)投加量條件下,所對應的沉淀池出水渾濁度,并以此結果輔助生產(chǎn)性試驗。同時,密切關注在同樣PAC投加量條件下,混凝攪拌試驗沉淀池出水的渾濁度和生產(chǎn)線沉淀池出水渾濁度的差異。如差異過大,調整混凝試驗攪拌參數(shù)。

    2.2 生產(chǎn)性試驗

    選取該水廠二期生產(chǎn)線進行生產(chǎn)性試驗,觀察在不同的PAC投加量條件下,沉淀池出水渾濁度的變化,并記錄相應濾池濾后水的渾濁度變化。

    水廠二期生產(chǎn)線可分為二期一號和二期二號,在保證出廠水渾濁度≤0.10 NTU的條件下,選取二期二號生產(chǎn)線進行生產(chǎn)性試驗,二期一號生產(chǎn)線作為對照組。在試驗期間,所記錄的原水渾濁度、沉淀池出水渾濁度、濾池濾后水渾濁度以生產(chǎn)線上所安裝的在線儀表所顯示的數(shù)據(jù)為準。同時,每隔4 h對各個儀表進行在線比對,如差異過大,對在線儀表進行校準維護。

    2.3 濾池運行效率的影響因素

    在進行生產(chǎn)性試驗期間,進行濾池技術參數(shù)的測定,并考察相關運行參數(shù)對濾后水渾濁度的影響。

    3 結果分析與討論

    3.1 混凝攪拌試驗

    3.1.1 試驗參數(shù)的確定

    為實現(xiàn)混凝攪拌試驗對實際生產(chǎn)的指導,系統(tǒng)地對生產(chǎn)流程中各工藝參數(shù)進行分析,確定了混凝攪拌試驗的參數(shù)[2-3](表2)。

    表2 混凝攪拌參數(shù)Tab.2 Parameters of Coagulation Jar Test

    3.1.2 試驗參數(shù)的驗證

    利用上述攪拌參數(shù)進行混凝攪拌試驗,不同加藥量下的渾濁度變化情況如圖1所示。將該曲線結果與實際生產(chǎn)中不同PAC投加量下沉淀池出水渾濁度進行對比(圖2)。

    圖1 不同PAC投加量下的渾濁度變化Fig.1 Change of Turbidity under Different PAC Dosages

    由圖1和圖2可知,在PAC投加量為15 mg/L和12 mg/L時,該程序的沉淀池出水渾濁度接近實際生產(chǎn)中沉淀池出水的渾濁度。該混凝攪拌試驗的參數(shù)可用于輔助生產(chǎn)中PAC的投加,后續(xù)的生產(chǎn)性試驗也證明了該指數(shù)切實可行。

    圖2 生產(chǎn)線沉淀池出水和混凝試驗沉淀池出水渾濁度對比Fig.2 Comparison of Turbidity between Treated Water after Sedimentation of Production Line and Jar Test

    3.2 生產(chǎn)性試驗

    根據(jù)混凝攪拌試驗情況確定不同沉淀池出水渾濁度條件下的藥劑投加量,以此指導實際生產(chǎn)過程中PAC投加量的調整,并記錄沉淀池出水及濾后水的渾濁度變化。該水廠原水渾濁度大部分時間<3.00 NTU,且受季節(jié)影響較大,因此,以原水渾濁度<1.00 NTU、在1.00~5.00 NTU及>15.00 NTU為例,介紹該方面工作(表3~表5)。

    表3 原水渾濁度<1.00 NTU時結果統(tǒng)計Tab.3 Result Statistics when Raw Water Turbidity <1.00 NTU

    3.2.1 原水渾濁度<1.00 NTU條件下生產(chǎn)性試驗

    由表3可知,隨著PAC投加量的降低,沉淀池出水渾濁度由0.08~0.10 NTU提高至0.30~0.40 NTU,濾后水渾濁度也由0.03~0.04 NTU上升至0.13~0.18 NTU。表明原水渾濁度小于1.00 NTU時,為使濾后水渾濁度小于0.10 NTU,沉淀池出水渾濁度應控制在0.15~0.23 NTU。另外,在試驗期間,15 mg/L的PAC投加量即可生成較粗大密實的礬花,但PAC投加量為20 mg/L時濾后水渾濁度才達標。推測原因是原水渾濁度過低,15 mg/L的PAC投加量不足以使水中膠體顆粒有效變大,需要提高PAC投加量強化混凝,以利于濾池過濾。因此,該渾濁度條件下對PAC投加控制要求較高。

    3.2.2 原水渾濁度>15.00 NTU條件下生產(chǎn)性試驗

    未受臺風影響時,原水渾濁度為1.40~1.85 NTU,PAC投加量為21 mg/L,沉淀池出水渾濁度為0.30~0.40 NTU,濾后出水渾濁度為0.06~0.08 NTU。受臺風影響,原水渾濁度突變至17.00~26.50 NTU,生產(chǎn)性試驗結果如表4所示。對比高、低渾濁度原水沉淀池出水渾濁度可知,原水渾濁度升高,沉淀池出水渾濁度將相應提高。推測原因是原水渾濁度高時,原水中雜質顆粒數(shù)較多,極大地增加了顆粒間相互碰撞的幾率,將形成較大顆粒,間接強化了過濾效果。該試驗表明,在此原水渾濁度條件下,為保證濾后出水渾濁度達標,沉淀池出水渾濁度應控制在1.72~2.05 NTU,且提高了濾池利用率。進一步降低PAC投加量時,沉淀池出水渾濁度提高,濾后出水水質不達標。因此,應依據(jù)原水渾濁度,控制濾池進水渾濁度。

    表4 原水渾濁度>15.00 NTU時結果統(tǒng)計Tab.4 Result Statistics when Raw Water Turbidity >15.00 NTU

    3.2.3 原水渾濁度在1.00~5.00 NTU條件下生產(chǎn)性試驗

    (1)生產(chǎn)線PAC投加量試驗

    原水渾濁度在1.00~5.00 NTU條件下的生產(chǎn)性試驗結果如表5所示,在此條件下,沉淀池出水渾濁度由0.16~0.18 NTU提高至0.36~0.40 NTU,仍可保證濾后水渾濁度≤0.10 NTU。根據(jù)《現(xiàn)代化凈水廠技術手冊》中關于絮體大小描述,0.6 mm的絮體為合適的大小,但實際生產(chǎn)中,經(jīng)肉眼觀察,絮體尺寸在2 mm左右,可能存在PAC投加過量的情況。因此,進一步降低PAC投加量為5 mg/L,此時懸浮顆粒物少,缺少凝聚核,顆粒物無法通過沉淀被除去,導致沉淀池出水與原水的渾濁度接近,沉淀池出水渾濁度為1.20~1.55 NTU,濾后水渾濁度達到0.24~0.35 NTU。

    表5 原水渾濁度在1.00~5.00 NTU時結果統(tǒng)計Tab.5 Result Statistics at Raw Water Turbidity 1.00~5.00 NTU

    (2)絮凝沉淀池中礬花變化

    結合表5與表6可知,隨著加藥量增加,礬花越來越大,沉降性能越來越好。加藥量為5 mg/L時,低渾濁度水中膠體未完全脫穩(wěn),且膠體顆粒碰撞、凝聚難度大,影響礬花生成,極易穿透濾池導致濾后水渾濁度升高。加藥量為10 mg/L時,雖有細小礬花生成,但仍有部分膠體顆粒未有效變大,容易穿透濾池導致濾后水渾濁度升高。當加藥量為12 mg/L時,細小礬花進一步脫穩(wěn)、吸附架橋形成較大顆粒,生成的礬花較粗大密實,平流沉淀池可見深度較大,可保障濾后水渾濁度≤0.10 NTU。這表明水中顆粒物應充分脫穩(wěn)變大,才易于被濾池截留、吸附。

    表6 試驗期間絮凝沉淀池絮體現(xiàn)象Tab.6 Flocs in Flocculation and Sedimentation Tank during the Test

    3.2.4 濾后水水質變化

    不同PAC投加量條件下,濾后水水質對比如表7所示。PAC投加量由20 mg/L降低到12 mg/L,相應沉淀池出水渾濁度由0.17 NTU升高至0.40 NTU,濾后水渾濁度由0.03~0.04 NTU升高至0.07~0.09 NTU。同時,濾后水CODMn、Al檢測值均略微升高,但仍優(yōu)于國家水質標準。

    表7 濾后水水質對比Tab.7 Comparison of Filtered Water Quality

    3.3 濾池運行效率影響的研究

    濾池是常規(guī)水處理工藝的最終屏障[4-6],可通過優(yōu)化濾池運行參數(shù)達到強化濾池過濾性能的目的,以進一步提高沉淀池出水渾濁度。在原水渾濁度為1.00~5.00 NTU條件下的生產(chǎn)性試驗期間,進行濾池技術參數(shù)的測定,并考察運行周期、濾料級配對過濾效果的影響。

    3.3.1 濾池技術參數(shù)的檢測結果

    濾料反沖洗時膨脹率檢測:單獨氣沖時,濾料的膨脹率為40.0%;氣水混沖時,濾料的膨脹率為43.2%;單獨水沖時,濾料的膨脹率為2.0%。以上數(shù)據(jù)符合運行規(guī)程的要求。

    濾料含泥率檢測:濾池整體的含泥率反沖洗前為0.243%、反沖洗后為0.182%,兩者之差為0.061%。反沖洗前后的含泥率均符合浙江省城市供水現(xiàn)代化水廠的評價標準(含泥率≤3.000%)。

    濾料級配試驗:設計參數(shù)不均勻系數(shù)K80=1.2~1.4,有效粒徑d10=0.95 mm。由級配試驗可知,二期的4#、5#濾池的濾砂級配試驗符合設計參數(shù),1#、2#、3#、6#濾池的濾砂級配試驗結果不符合設計參數(shù)。

    3.3.2 濾池運行參數(shù)對過濾效果的影響

    由濾池過濾效果影響因素可知,濾層厚度L與d10之比的大小將會直接影響濾池出水水質,4#、5#、6#號濾池濾砂d10=0.96、L=1 200 mm。同時,在生產(chǎn)性試驗過程中進行了濾筒中試試驗,濾筒中試試驗取4#和6#濾池砂子模擬濾池,該試驗表明級配對過濾效果沒有明顯影響。因此,以4#、5#、6#號濾池進行生產(chǎn)性試驗。

    表8、表9分別為濾池運行周期及濾料級配對過濾效果的影響。由表8可知,在同一進水渾濁度條件下,改變?yōu)V池的運行時間對濾池的過濾效果無明顯影響。原濾池運行周期為24 h,由于運行周期為70 h時水頭損失升高明顯,經(jīng)此試驗后確定濾池運行時間可延長至52 h,比之前延長28 h,可節(jié)省能耗。

    表8 運行周期對濾后水渾濁度的影響Tab.8 Effect of Operation Cycle on Turbidity of Filtered Water Quality

    表9 級配對濾后水渾濁度的影響(單位:NTU)Tab.9 Effect of Filter Sand Grading on Turbidity of Filtered Water Quality (Unit:NTU)

    由表9可知,所對應濾池的濾后水渾濁度在0.20 NTU左右,濾后水渾濁度>0.10 NTU,濾料級配并未對濾池的過濾效果起到改善的作用[7-8]。

    綜合濾池的試驗結果發(fā)現(xiàn),V型濾池的運行周期及濾料級配并不會對過濾效果造成影響。結合生產(chǎn)線PAC投加量試驗與水廠工藝現(xiàn)狀,要保證濾后水渾濁度<0.10 NTU,應該合理控制濾前水渾濁度。

    3.4 工藝內(nèi)控指標的合理調整

    系統(tǒng)性分析生產(chǎn)性試驗結果和濾池運行效率影響因素,濾池的濾后水渾濁度與沉淀池出水的渾濁度有緊密的聯(lián)系。因此,不能將沉淀池出水渾濁度依據(jù)原水渾濁度進行簡單劃分。

    總結分析沉淀池出水渾濁度變化對濾后水渾濁度的影響,將沉淀池出水渾濁度內(nèi)控標準依原水渾濁度變化進行精細化劃分(表10)。由表10可知,在保證濾后水渾濁度≤0.10 NTU的前提下,沉淀池出水渾濁度依據(jù)原水渾濁度有著不同的控制范圍[9-10]。該工藝內(nèi)控標準可極大地提高水廠運行管理水平。

    表10 沉淀池出水渾濁度工藝指標的合理調整Tab.10 Reasonable Adjustment of Process Index for Sedimentation Tank Outflow Turbidity

    4 運行監(jiān)測數(shù)據(jù)

    將修改后的內(nèi)控工藝標準用于實際生產(chǎn),其運行結果如表11所示。結合生產(chǎn)性試驗結果,按原內(nèi)控標準進行控制,無法實現(xiàn)濾后水渾濁度<0.10 NTU的要求。對比新舊標準可知,原內(nèi)控標準沉淀池出水實際出水渾濁度與設計標準相差很大,對實際生產(chǎn)無指導意義。新的內(nèi)控標準沉淀池出水渾濁度設定值與實際控制相符。新標準實現(xiàn)了PAC的合理投加,可降低平均礬耗10%左右,節(jié)約制水成本14萬元左右。

    表11 新舊內(nèi)控指標用于實際生產(chǎn)的運行結果對比Tab.11 Comparison of Operation Results of Old and New Internal Control Indics for Pratical Operation

    調整沉淀池出水內(nèi)控工藝標準之后,濾后水和出廠水渾濁度由<0.04 NTU升高至0.04~0.08 NTU,但濾池的渾濁度去除率提高了8%~35%,極大提高了濾池的利用率。同時,濾池仍可使用現(xiàn)用的反沖洗強度。

    5 結論

    (1)本研究對采用常規(guī)處理工藝、以水庫水為原水的水廠,提出了沉淀池出水渾濁度的內(nèi)控標準:當原水渾濁度<1.00 NTU時,控制沉淀池出水渾濁度<0.20 NTU;當原水渾濁度為1.00~5.00 NTU時,控制沉淀池出水渾濁度為0.30~0.50 NTU;當原水渾濁度為5.00~15.00 NTU時,控制沉淀池出水渾濁度為0.60~0.90 NTU;當原水渾濁度為15.00~30.00 NTU時,控制沉淀池出水渾濁度為1.70~2.00 NTU。經(jīng)驗證,該內(nèi)控標準可有效保證出廠水渾濁度<0.10 NTU。

    (2)經(jīng)實際生產(chǎn)驗證,該工藝內(nèi)控標準不僅實現(xiàn)了對不同原水渾濁度條件下對PAC投加的精細化控制,礬耗可節(jié)省10%左右,而且濾池的渾濁度去除率提高了8%~35%。

    (3)在保證濾后水<0.10 NTU的前提下,濾池的運行周期由24 h提高至52 h,濾池反沖洗頻率下降,極大地降低了電耗、水耗。

    (4)本文依據(jù)原水渾濁度的變化提出了沉淀池出水內(nèi)控標準,而原水的藻類、雜質、堿度及水處理工藝的水力條件等均有一定影響。因此,需進一步研究其他因素對沉淀池出水內(nèi)控標準的影響,以達到節(jié)能降耗的目的。

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