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    激光增材修復(fù)1Cr15Ni4Mo3N的力學(xué)性能與顯微組織

    2022-08-10 13:47:12程沛源程東海
    電焊機(jī) 2022年7期

    程沛源,程東海

    南昌航空大學(xué) 航空制造工程學(xué)院,江西 南昌 330063

    0 前言

    1Cr15Ni4Mo3N鋼是一種切削加工性能優(yōu)秀的奧氏體-馬氏體過渡型沉淀硬化不銹鋼,退火狀態(tài)下組織主要為奧氏體,在淬火和冷處理后具有優(yōu)秀的力學(xué)性能,在航空航天行業(yè)得到了廣泛應(yīng)用[1-4]。1Cr15Ni4Mo3N鋼零件在機(jī)械制造過程中存在因誤加工引起的缺陷,在使用過程中存在磨損、裂紋等缺陷,將顯著影響整個(gè)構(gòu)件的使用性能,甚至導(dǎo)致整體報(bào)廢,從而造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失。因此,需要對1Cr15Ni4Mo3N鋼零件進(jìn)行修復(fù),修復(fù)必須在原有熱處理狀態(tài)下且不能進(jìn)行任何輔助熱處理,并確保修復(fù)區(qū)性能應(yīng)滿足力學(xué)性能要求。由于激光具有能量密度高、掃描速率快、HAZ小、變形小等優(yōu)點(diǎn),因此開展激光沉積修復(fù)1Cr15Ni4Mo3N材料研究極其重要,具有廣闊的發(fā)展前景[5-7]。

    欽蘭云等[8]開展了激光沉積修復(fù)ZL114A鋁合金顯微組織以及顯微硬度研究,結(jié)果表明鋁合金修復(fù)試樣修復(fù)區(qū)與基材形成良好的冶金結(jié)合,沉積層底部為以熔池邊緣為起點(diǎn)外延生長的柱狀樹枝晶,且一次枝晶間距18.38 μm,二次枝晶間距9.55 μm,在沉積層頂層出現(xiàn)α-Al柱狀枝晶轉(zhuǎn)變?yōu)榈容S枝晶現(xiàn)象;謝雨田等[9]對激光增材修復(fù)球墨鑄鐵風(fēng)冷輥開展了研究,結(jié)果表明,激光熔覆修復(fù)層呈樹枝晶狀生長,與風(fēng)冷輥形成了良好的冶金結(jié)合,表面較平整、無氣孔與裂紋,主要由過飽和馬氏體和金屬間化合物Fe3.5B組成;劉海濤等[10]開展了激光增材修復(fù)15-5PH不銹鋼研究,結(jié)果表明,熔覆修復(fù)冶金組織致密,分為修復(fù)區(qū)、熱影響區(qū)和基材區(qū),其中熱影響區(qū)的組織呈現(xiàn)明顯的方向性,晶粒均勻性好,無粗大晶粒,表面和內(nèi)部無裂紋缺陷,顯微硬度從修復(fù)區(qū)向基材區(qū)整體呈上升趨勢,在熱影響區(qū)內(nèi)出現(xiàn)硬度峰值。夏國俊等[11]對IN718合金的激光修復(fù)進(jìn)行了研究,試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn),修復(fù)區(qū)呈樹枝晶狀生長,其枝晶間距從底部到頂部逐漸增大,冶金結(jié)合良好,顯微硬度和抗拉強(qiáng)度均得到明顯提升。

    目前,關(guān)于1Cr15Ni4Mo3N沉淀硬化不銹鋼激光增材修復(fù)研究還未見報(bào)道。本研究采用激光增材方法對1Cr15Ni4Mo3N進(jìn)行修復(fù)試驗(yàn),并對修復(fù)接頭的力學(xué)性能與顯微組織進(jìn)行分析,為激光增材修復(fù)1Cr15Ni4Mo3N的實(shí)際應(yīng)用提供理論參考。

    1 試驗(yàn)材料及方法

    試驗(yàn)采用1Cr15Ni4Mo3N板材及匹配的球形合金粉末,板材規(guī)格為200 mm×200 m×6 mm,合金粉末粒徑為53~150 μm,基體和粉末的主要化學(xué)成分如表1所示,基材的物理性能如表2所示。試驗(yàn)前用清水清洗試樣并用吹風(fēng)機(jī)吹干,合金粉末進(jìn)行烘干處理。試驗(yàn)用儀器為激光熔覆成套設(shè)備(LFR-M-Ⅱ)。合金粉末由送粉器同軸送粉的方式送入,并以氬氣作為保護(hù)氣。通過單道修復(fù)試驗(yàn),確定lCrl5Ni 4Mo3N修復(fù)層表面成形質(zhì)量最佳的工藝參數(shù)如表3所示。

    表1 材料的主要成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table 1 Main components of the materials(wt.%)

    表2 材料的物理性能Table 2 Physical properties of the materials

    表3 激光增材修復(fù)工藝參數(shù)Table 3 Laser additive repairing process parameters

    根據(jù)損傷修復(fù)應(yīng)用情況制作拉伸試樣,試樣尺寸如圖1所示。拉伸試驗(yàn)在WDW-100試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。為研究激光增材修復(fù)試驗(yàn)后試樣的金相組織,將試樣制成Φ30 mm的鑲嵌塊,在進(jìn)行表面光潔后配置4%的HNO3與酒精溶液,腐蝕試樣的金相鋼側(cè)部分10 s;配置5g硫酸銅+20 mL鹽酸+25 mL酒精溶液,腐蝕試樣金相鎳基合金熔覆層側(cè)部分,擦拭約20 s。腐蝕完成后迅速清洗吹干,用光學(xué)顯微鏡(OM)和Quanta-450FEG型電子顯微鏡檢查熔覆接頭的微觀結(jié)構(gòu),并用HVS-30維氏硬度計(jì)測定顯微硬度。

    圖1 激光增材修復(fù)試樣尺寸(ΔH為修復(fù)層深度)Fig.1 Dimension of laser deposition specimens(ΔH is repairing layer depth)

    2 試驗(yàn)結(jié)果及討論

    2.1 激光增材修復(fù)1Cr15Ni4Mo3N試樣靜力拉伸性能

    取2 mm深修復(fù)層與3 mm深修復(fù)層試樣各5個(gè)進(jìn)行拉伸試驗(yàn),對試驗(yàn)結(jié)果取平均值,并將結(jié)果與未修復(fù)的基體試樣進(jìn)行對比。拉伸試驗(yàn)結(jié)果如表4所示,修復(fù)前母材試樣抗拉強(qiáng)度為1 348.2 MPa,斷后延伸率為21.4%,斷面收縮率為50.8%。與母材試樣相比,2 mm深度修復(fù)層接頭抗拉強(qiáng)度為1 250 MPa,是基體母材的92.7%,斷后延伸率為6.0%,是基體母材的28%,斷面收縮率為7.6%,是基體母材的15%;3 mm深度修復(fù)層接頭抗拉強(qiáng)度為1 210 MPa,是基體母材的89.7%,斷后延伸率為5.5%,是基體母材的25.7%,斷面收縮率為6.4%,是基體母材的12.6%。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果可知,修復(fù)后試樣抗拉強(qiáng)度與原基體相差不大,基本達(dá)到服役要求;隨著修復(fù)深度的增加,且修復(fù)層深度不大于3 mm時(shí),修復(fù)接頭抗拉強(qiáng)度降低。與基體母材相比,激光增材修復(fù)接頭斷后延伸率與斷面收縮率下降較多,說明激光增材修復(fù)接頭塑性差。母材、2 mm深修復(fù)層接頭、3 mm深修復(fù)接頭拉伸斷口SEM圖分別如圖2~圖4所示??梢钥闯觯w拉伸斷口大、小韌窩交錯(cuò)分布,韌窩撕裂棱數(shù)量較多,說明斷裂前存在較大形變,塑性良好;修復(fù)接頭斷口形貌呈現(xiàn)出:修復(fù)區(qū)與母材區(qū)界限明顯,且修復(fù)區(qū)韌窩比母材區(qū)小,韌窩深度較淺,撕裂棱并不明顯,說明此時(shí)塑性較差,塑性變形不明顯。分析認(rèn)為,激光增材修復(fù)接頭在激光熱循環(huán)作用下經(jīng)歷了短時(shí)間的熔化和凝固的過程,雖然凝固速度很快,但修復(fù)區(qū)晶核在長大過程中會由等軸平面晶向柱狀晶轉(zhuǎn)變,這是由于較大的溫度梯度與成分過冷的影響,尤其是熔合區(qū)組織發(fā)生明顯長大;另外,修復(fù)工作是在原有熱處理狀態(tài)下開展,沒進(jìn)行任何輔助熱處理,導(dǎo)致修復(fù)試樣存在殘余應(yīng)力。

    表4 lCrl5Ni4Mo3N激光增材修復(fù)試樣件拉伸試驗(yàn)結(jié)果Table 4 Tensile test results of lCrl5Ni4Mo3N laser additive repair samples

    圖2 基體母材拉伸斷口形貌Fig.2 Fracture morphology of base material

    圖3 2 mm深修復(fù)層接頭拉伸斷口形貌Fig.3 Tensile fracture morphology of 2 mm deep repairing layer joint

    圖4 3 mm深修復(fù)層接頭拉伸斷口形貌Fig.4 Tensile fracture morphology of 3 mm deep repairing layer joint

    2.2 激光增材修復(fù)1Cr15Ni4Mo3N顯微組織

    激光增材修復(fù)1Cr15Ni4Mo3N整體微觀組織如圖5所示。修復(fù)接頭由基體、熱影響區(qū)、修復(fù)區(qū)構(gòu)成(見圖5a)。由圖5可知,基體與修復(fù)區(qū)冶金結(jié)合優(yōu)秀,熔合界面清晰;基體主要為回火馬氏體夾雜少量殘余奧氏體構(gòu)成,晶粒組織致密;熱影響區(qū)主要由回火馬氏體夾雜少量回火索氏體構(gòu)成;修復(fù)層為柱狀枝晶組織,沿修復(fù)層與母材交界面的垂直方向生長,修復(fù)層為馬氏體+奧氏體雙相組織。激光修復(fù)層為沿外延生長的柱狀晶,這是因?yàn)槿鄢啬踢^程中絕大多數(shù)熱量垂直于基體向下發(fā)散,導(dǎo)致熔池固液界面有極大的正溫度梯度,在宏觀上表現(xiàn)為粗大的柱狀晶;由于率先凝固的組織會對熔池造成擠壓,造成柱狀晶垂直于激光掃描方向沿外延生長。

    圖5 激光增材修復(fù)各區(qū)域微觀組織Fig.5 Microstructures of various zones of laser additive repairing joint

    圖5c為熱影響區(qū)組織形貌,靠近激光修復(fù)層的熱影響區(qū)組織與激光修復(fù)層組織極為相似,為粗大的板條狀馬氏體,該區(qū)域在激光熱循環(huán)中重新奧氏體化完成后,晶粒粗化,在凝固過程中形成了大量的粗大馬氏體??拷w區(qū)的熱影響區(qū)組織由于激光熱循環(huán)峰值溫度未顯著高于晶粒粗化溫度,奧氏體化晶粒來不及長大,凝固形成的馬氏體晶粒受奧氏體晶粒尺寸制約,故靠近母材區(qū)的熱影響區(qū)組織為細(xì)小的柱狀晶。而基體組織由于遠(yuǎn)離熱源,所受到的熱輸入更少,組織并未發(fā)生較大的變化,比修復(fù)區(qū)與熱影響區(qū)的晶粒組織更為細(xì)小。

    2.3 激光增材修復(fù)lCrl5Ni4Mo3N硬度分布

    試樣各區(qū)域顯微硬度試驗(yàn)結(jié)果如圖6所示,修復(fù)層顯微硬度為363.6 HV,為基體母材硬度的90.2%,這是因?yàn)樵诔恋碛不^程中,析出了不同碳化物、氮化物、碳氮化物和金屬間化合物,硬度與韌性得到提高,但在激光增材修復(fù)過程中,由于修復(fù)區(qū)受激光熱循環(huán)作用導(dǎo)致析出第二相強(qiáng)化粒子部分溶解,修復(fù)區(qū)組織為粗大的柱狀晶,粗大的晶粒組織會導(dǎo)致修復(fù)層硬度降低;檢測熱影響區(qū)的顯微硬度為331.3 HV,僅為基體母材的82.1%,這是因?yàn)榧す鉄嵫h(huán)使熱影響區(qū)的顯微組織與第二相粒子發(fā)生粗化,進(jìn)而導(dǎo)致組織軟化,使得硬度陡然下降;而在遠(yuǎn)離熱源區(qū)域,基體受到較小的激光熱循環(huán)作用,未發(fā)生第二相粒子粗化以及溶解,晶粒組織均勻致密,故基體顯微硬度最高。

    圖6 顯微硬度變化曲線Fig.6 Microhardness change curve

    3 結(jié)論

    (1)激光增材修復(fù)1Cr15Ni4Mo3N成形良好,2mm深修復(fù)試樣抗拉強(qiáng)度可達(dá)基體母材的92.7%,3 mm深修復(fù)試樣抗拉強(qiáng)度可達(dá)基體母材89.7%,修復(fù)接頭呈現(xiàn)韌性斷裂;由于激光熱循環(huán)作用下第二相粒子粗化導(dǎo)致組織顯微硬度值呈現(xiàn):基體>修復(fù)層>熱影響區(qū)。

    (2)修復(fù)層與基體呈現(xiàn)致密冶金結(jié)合,接頭由基體、熱影響區(qū)和修復(fù)層三部分構(gòu)成,基體主要為回火馬氏體夾雜少量奧氏體構(gòu)成,熱影響區(qū)主要由回火馬氏體夾雜少量回火索氏體構(gòu)成,修復(fù)層由馬氏體+奧氏體雙相組織構(gòu)成。

    (3)綜合1Cr15Ni4Mo3N顯微組織與力學(xué)性能的試驗(yàn)結(jié)果,采用激光修復(fù)技術(shù)對1Cr15Ni4Mo3N板材進(jìn)行激光修復(fù),修復(fù)層的顯微組織形貌與力學(xué)性能基本滿足合金的服役要求,證明激光修復(fù)可以應(yīng)用于對1Cr15Ni4Mo3N合金的日常生產(chǎn)工作中。

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