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    產(chǎn)量對氣井持續(xù)油套環(huán)空壓力的調(diào)控機理與效果評價研究*

    2022-08-08 01:20:58張洪寧曹立虎婁爾標(biāo)熊茂縣許玉強
    關(guān)鍵詞:環(huán)空壓力環(huán)空氣井

    張洪寧,張 波,陸 努,曹立虎,婁爾標(biāo),熊茂縣,許玉強

    (1.頁巖油氣富集機理與有效開發(fā)國家重點實驗室,北京 100101;2.中國石化石油工程技術(shù)研究院,北京 100101;3.中國石油集團安全環(huán)保技術(shù)研究院有限公司,北京 102206;4.中國石油勘探開發(fā)研究院,北京 100083;5.中國石油塔里木油田分公司,新疆 庫爾勒 841000;6.中國石油大學(xué),山東 青島 266580)

    0 引言

    環(huán)空壓力已被視為井筒完整性所面臨的重要挑戰(zhàn)之一[1],可分為竄流引起的持續(xù)環(huán)空壓力[2]和熱膨脹誘發(fā)的圈閉環(huán)空壓力[3]。在腐蝕、磨損和載荷等原因綜合作用下[4-5],生產(chǎn)管柱泄漏成為油套環(huán)空產(chǎn)生持續(xù)環(huán)空壓力的主要原因。相對于水泥環(huán)完整性失效引起的持續(xù)環(huán)空壓力[6-7],生產(chǎn)管柱泄漏引起的持續(xù)環(huán)空壓力呈現(xiàn)出帶壓數(shù)值大、恢復(fù)速度快的特征,增加了日常管理和修井作業(yè)的難度及成本[8]。針對這一問題,部分學(xué)者在起壓特征和診斷方面開展了研究。羅偉等[9]基于現(xiàn)場經(jīng)驗把生產(chǎn)管柱泄漏后的起壓過程分為4類;Wu等[10]基于U型管原理建立了生產(chǎn)管柱泄漏點定位方法;Gowell公司研發(fā)了1種全新寬頻噪音檢測陣列,可檢測生產(chǎn)管柱泄漏情況[11];楊云朋等[12]利用井口聲波定位泄漏點并開展了堵漏作業(yè)。管控方面,產(chǎn)量已被用來控制圈閉環(huán)空壓力[13-14],但如何管控生產(chǎn)管柱泄漏引起的持續(xù)環(huán)空壓力機理仍不明確。因此,本文建立考慮產(chǎn)量影響的生產(chǎn)管柱泄漏氣井持續(xù)環(huán)空壓力模型,分析產(chǎn)量對持續(xù)環(huán)空壓力的調(diào)控機理,評價控制油套環(huán)空壓力的可行性,從而為氣井的高效安全生產(chǎn)提供依據(jù)。

    1 考慮產(chǎn)量影響的油套環(huán)空起壓模型

    1.1 生產(chǎn)管柱泄漏后的環(huán)空起壓過程

    生產(chǎn)管柱泄漏后,氣體進入油套環(huán)空并在環(huán)空上部形成氣柱,環(huán)空保護液在下部形成液柱。氣柱與液柱的體積之和等于油套環(huán)空的總體積,即符合體積相容性原則[15],如式(1)所示:

    Vag+Val+ΔVal=Van

    (1)

    式中:Vag為環(huán)空氣柱體積,m3;Val為環(huán)空液柱初始體積,m3;ΔVal為環(huán)空液柱體積變化,m3;Van為環(huán)空體積,m3。

    式(1)中,氣柱體積由泄漏氣體和初始氣體經(jīng)壓縮后構(gòu)成,如式(2)所示:

    (2)

    液體體積變化主要受到溫壓效應(yīng)的影響,如式(3)所示:

    ΔVal=Val(ΔTalαp-10-6panKT)

    (3)

    式中:ΔTal為環(huán)空液體溫度變化,K;αp為液體等壓膨脹系數(shù),K-1;KT為液體等溫壓縮系數(shù),MPa-1。

    1.2 產(chǎn)量對生產(chǎn)管柱內(nèi)起壓過程的影響

    氣體的泄漏是在生產(chǎn)管柱內(nèi)外壓差及溫差驅(qū)動下發(fā)生的,可用小孔泄漏模型描述,如式(4)所示:

    (4)

    1.2.1 泄漏點處生產(chǎn)管柱內(nèi)壓力

    式(4)中的泄漏點外側(cè)壓力由環(huán)空壓力、氣柱和液柱壓力組成,如式(5)所示:

    (5)

    式中:ρga為壓縮后氣體密度,kg/m3;ρL為液體密度,kg/m3;hg為環(huán)空液面深度,m;hl為泄漏點深度,m。

    泄漏點內(nèi)側(cè)壓力為生產(chǎn)管柱內(nèi)部壓力。根據(jù)動量守恒定理,氣井沿生產(chǎn)管柱壓降如式(6)所示:

    (6)

    式中:dp為壓降,Pa;dz為長度,m;ρf為生產(chǎn)管柱內(nèi)氣體密度,kg/m3;g為重力系數(shù),m/s2;θ為井斜角,°;f為摩擦系數(shù),無因次;vf為生產(chǎn)管柱內(nèi)氣體流速,m/s;dt為生產(chǎn)管柱內(nèi)徑,m;dvf為流速變化,m/s。

    式(6)中的摩擦系數(shù)與氣體運移速度均與產(chǎn)量相關(guān),如式(7)~(8)所示:

    (7)

    (8)

    式中:Ra為生產(chǎn)管柱內(nèi)壁粗糙度,m;μ為氣體黏度,Pa·s;Qp為標(biāo)準(zhǔn)狀況下的氣井產(chǎn)量,m3·d-1。

    根據(jù)式(6)~(8)可得,泄漏點處的生產(chǎn)管柱內(nèi)的壓力如式(9)所示:

    (9)

    式中:pb為氣井井底壓力,Pa;hb為井筒底部所在深度,m;hl為泄漏點所在深度,m。

    1.2.2 泄漏點處生產(chǎn)管柱內(nèi)溫度及環(huán)空溫度分布

    同理,泄漏點內(nèi)側(cè)溫度為生產(chǎn)管柱內(nèi)部溫度,同樣受到產(chǎn)量的影響。根據(jù)能量守恒原理,氣井沿著井筒的溫度變化如式(10)所示:

    (10)

    式中:dTf為管柱內(nèi)的溫度變化,K;Cf為氣體比熱容,J/(kg·K);Tf為氣體溫度,K;wf為氣體質(zhì)量流量,kg/s;dQr為井筒徑向熱流量,J/s。

    根據(jù)徑向熱守恒定律[15-16],徑向的熱量流量如式(11)所示:

    (11)

    式中:λe為地層的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K);Te為地層溫度,K;Tf為生產(chǎn)管柱內(nèi)溫度,K;TD為無因次地層溫度,無因次;Rto為井筒徑向傳熱熱阻,m·K/W;tD為無因次時間,無因次;t為時間,s;αe為地層熱擴撒系數(shù),m2/s;rw為井眼半徑,m。

    結(jié)合動量守恒方程,在式(10)代入式(11)并求解,可得到泄漏點處溫度,如式(12)所示:

    (12)

    式中:T0為地表溫度,K;A為計算參數(shù);C為待定系數(shù),由井身結(jié)構(gòu)確定;gT為地溫梯度,K/m。

    相應(yīng)地,根據(jù)井筒徑向傳熱規(guī)律和熱阻分布即可求得環(huán)空流體的溫度分布,如式(13)所示:

    (13)

    式中:Taf為環(huán)空溫度分布,K;Rao為環(huán)空流體到井筒外邊緣的導(dǎo)熱熱阻,m·K/W。

    2 產(chǎn)量對油套環(huán)空壓力的控制機理分析

    以某深層氣井為例進行分析[2]。井深6 850 m,井底壓力及溫度分別為106.50 MPa和446.22 K,泄漏點深度為1 120 m,當(dāng)量直徑1.2×10-3m,其它相關(guān)計算參數(shù)如表1所示。以井底溫壓為邊界條件,在確定產(chǎn)量后,依次計算泄漏點內(nèi)外壓力和溫度分布、泄漏點氣體泄漏速率和累計氣體泄漏體積,并求解式(1)~(3)即可獲得不同產(chǎn)量下的持續(xù)環(huán)空壓力。

    表1 計算參數(shù)

    如圖1所示,總體上環(huán)空壓力上升速度先快后慢,最終趨于平穩(wěn),但不同產(chǎn)量下的環(huán)空起壓過程存在明顯差異,具體表現(xiàn)在最大值、上升速度和上升周期等方面。較大產(chǎn)量情況下的環(huán)空壓力曲線,壓力最大值較小,產(chǎn)量為20×104,80×104m3/d的壓力最大值分別為69.70,26.61 MPa。上述規(guī)律與生產(chǎn)現(xiàn)場觀察到的環(huán)空壓隨產(chǎn)量的變化規(guī)律是一致的。雖然壓力上升周期也相應(yīng)的縮短,但較大產(chǎn)量情況下壓力上升速度慢,到達相同數(shù)值所需時間更長,因此,壓力上升周期的縮短并不意味著環(huán)空起壓的風(fēng)險更大。

    圖1 不同產(chǎn)量下的持續(xù)環(huán)空壓力起壓過程

    圖2說明產(chǎn)量對環(huán)空起壓過程的影響機理。隨著產(chǎn)量的增加,泄漏點內(nèi)側(cè)的壓力不斷降低,這是因為摩擦阻力隨著產(chǎn)量增加而增加,致使生產(chǎn)管柱內(nèi)壓力降低。由于泄漏主要是在壓差的驅(qū)動下發(fā)生的,所以泄漏速率隨著泄漏點內(nèi)側(cè)壓力的降低而降低,因此較大產(chǎn)量下環(huán)空壓力到達相同數(shù)值的時間延長。當(dāng)環(huán)空壓力與環(huán)空流體壓力之和等于泄漏點內(nèi)側(cè)壓力時,環(huán)空壓力達到最大值,因此環(huán)空壓力的最大值也隨著產(chǎn)量的增加而降低。泄漏點內(nèi)側(cè)的溫度也隨著產(chǎn)量增加而上升。結(jié)合式(4)可知,泄漏點內(nèi)側(cè)溫度的上升也有利于降低泄漏速率,進而控制環(huán)空起壓過程。

    圖2 泄漏點內(nèi)側(cè)壓力及溫度隨產(chǎn)量變化規(guī)律

    3 效果評價

    目前的環(huán)空壓力管控評價主要以最大環(huán)空允許壓力為指標(biāo)[17],此外壓力上升速率也是重要的參數(shù),因此采用最大壓力值與壓力上升周期的比值來衡量壓力上升速率。如圖3所示,最大環(huán)空壓力隨著產(chǎn)量的增加而下降,且下降速度增快。壓力上升速率隨著產(chǎn)量變化先增加后降低,但是整體變化幅度較小,因此產(chǎn)量對壓力上升速率的影響可以忽略。這表明,通過調(diào)整產(chǎn)量來控制環(huán)空壓力是可行的。以該井為例,當(dāng)產(chǎn)量不低于53.56×104m3/d時,油套環(huán)空壓力不會超過的最大允許壓力,即64.5 MPa。因此,在對油套環(huán)空帶壓氣井進行調(diào)產(chǎn)時,要充分考慮產(chǎn)量的影響,避免出現(xiàn)超壓情況。

    圖3 最大環(huán)空壓力及環(huán)空壓力上升速度隨產(chǎn)量的變化規(guī)律

    4 結(jié)論

    1)考慮產(chǎn)量對生產(chǎn)管柱泄漏點溫壓分布的影響,建立基于體積相容性原則和小孔泄漏的氣井油套環(huán)空起壓計算模型,分析產(chǎn)量對環(huán)空起壓過程的影響。其主要機理是產(chǎn)量的上升增加了生產(chǎn)管柱內(nèi)的流動摩阻,降低了泄漏點處的壓差。同時,泄漏點溫度的上升也起到了降低泄漏速率、控制環(huán)空壓力的作用。

    2)不同產(chǎn)量下的環(huán)空起壓過程在最大值、上升速度和上升周期等方面存在顯著差異。最大環(huán)空壓力隨著產(chǎn)量的增加而降低,且下降速度加快??赏ㄟ^調(diào)整產(chǎn)量控制環(huán)空壓力,使其保持在最大環(huán)空允許壓力之下。在對存著生產(chǎn)管柱泄漏的氣井進行調(diào)產(chǎn)配產(chǎn)時,應(yīng)充分考慮產(chǎn)量對環(huán)空壓力的影響。

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