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    8 度地震區(qū)高速公路橋墩抗震設計分析

    2022-08-05 03:06:36
    山東交通科技 2022年3期
    關(guān)鍵詞:墩頂跨徑橋墩

    陳 浩

    (中鐵第五勘察設計院集團有限公司,北京 102600)

    1 工程概況

    1.1 工程簡介

    濮陽至菏澤高速公路菏澤段位于山東省西部地區(qū),是濮陽至陽新高速公路的重要一段,同時也是山東省高速公路路網(wǎng)骨架“七連”中的第七條連接線。濮陽至陽新高速公路菏澤段線路全長66.8 km,全線設有互通立交6 處,服務區(qū)2 處。本項目橋涵結(jié)構(gòu)物眾多,主線橋梁長度占線路總長的9.27%。全線橋梁橋位處地勢平坦、地形開闊,位于高烈度地震區(qū),且地質(zhì)條件較差,存在地震液化現(xiàn)象。

    1.2 技術(shù)標準

    設計標準采用時速120 km/h,雙向四車道,整體式路基寬度27 m,分離式路基寬度2×13.5 m。橋梁設計荷載為汽車公路-I 級;橋梁結(jié)構(gòu)設計安全等級為一級。

    1.3 自然環(huán)境特點

    項目所在區(qū)域位于黃河沖積平原,地勢相對平坦,高差起伏較小,地貌以決口扇形地和緩平坡地為主。不良地質(zhì)主要為地震液化和強震區(qū)。

    1.3.1 地震液化

    沿線普遍分布的粉土、粉砂、細砂,稍密—中密,飽和。該地區(qū)設防地震烈度為7~8 度,區(qū)內(nèi)地震動峰值加速度0.15~0.20 g,根據(jù)標準貫入試驗進行液化判別,沿線液化等級輕微—嚴重。

    1.3.2 強震區(qū)

    根據(jù)《濮陽至陽新高速公路菏澤段工程場地地震安全性評價報告》成果報告,近場區(qū)的活動斷裂主要有聊考斷裂、小宋-解元集斷裂、菏澤斷裂、東明-成武斷裂、鳧山斷裂、單縣斷裂等六條。未來百年區(qū)域地震處于活躍時段的后期,仍存在發(fā)生7級左右地震的可能。

    2 橋梁結(jié)構(gòu)設計原則

    2.1 上部結(jié)構(gòu)

    (1)項目區(qū)域地震動峰值加速度為0.15 g、0.20 g,為方便震后橋梁上部維修工作,主線橋梁上部結(jié)構(gòu)一般采用簡支結(jié)構(gòu)、橋面連續(xù)形式。(2)對于一般的中小跨徑中小橋梁、位于大半徑路段的特大和大橋,橋梁結(jié)構(gòu)形式應考慮標準化設計,以簡化設計和施工,一般橋梁盡可能采用同一種跨徑,對于多孔長橋,橋梁孔徑布置也可采用兩種跨徑組合,并考慮施工工藝的可行性[1]。(3)對于線路標高較低,且主要跨越較小道路及溝槽的橋梁,跨度以13 m、16 m 標準跨徑為主。(4)對于地勢平坦、平均墩高<10 m 的橋梁,跨度以25 m 標準跨徑為主;地質(zhì)條件較差的情況,跨度以30 m 標準跨徑為主。(5)平曲線半徑較小的橋梁,若采用裝配式標準跨徑,應進行必要的技術(shù)處理,預制梁(板)折線布置,不得出現(xiàn)較嚴重的審美缺陷。也可根據(jù)實際情況選取跨徑小的標準跨徑,但若下部構(gòu)造工程量較大,應與現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)進行技術(shù)經(jīng)濟比較[2]。

    2.2 下部結(jié)構(gòu)

    2.2.1 橋墩設計

    物體集合隱喻既留下了負數(shù)問題,也留下了分數(shù)問題。在總結(jié)物體集合隱喻時,萊考夫說:“對數(shù)的這種理解還留下了缺口:它對2減5或2除以3沒有給出有意義的描述。”[2]65 而對象建構(gòu)隱喻則對分數(shù)隱喻映射作了說明。

    一座橋梁應盡量統(tǒng)一橋墩類型,最多不超過兩種,以便施工。橋梁橋位區(qū)域地震烈度較高(0.15 g和0.20 g),針對變寬橋梁,個別采用多柱式結(jié)構(gòu)。橋墩一般采用柱式墩,設計時應根據(jù)跨徑、墩高和地形條件具體情況分別選用不同的樁徑、墩徑[3]。

    柱式墩系梁的設置:當墩高<5 m 時,樁頂一般不設系梁;當5 m <墩高<12 m 時,考慮設置一道地系梁;當墩高>12 m 時,設置一道中系梁??紤]到全橋美觀協(xié)調(diào),中系梁盡量布置在距離蓋梁相同高度處,地系梁原則上設于地面以下。

    2.2.2 橋臺設計

    結(jié)合線位、地形、地質(zhì)及布跨情況,采用扶壁式、肋板式、薄壁式等橋臺形式。橋臺一般以橋頭路基填土高度8 m 左右控制。當?shù)刭|(zhì)條件較好、橋頭地勢相對平緩時,橋頭填土高度可酌情放寬至8~10 m;當?shù)刭|(zhì)條件很差時,橋頭填土高度不應大于6~8 m。

    2.2.3 基礎設計

    根據(jù)地質(zhì)、地形條件,選擇合適的擴大基礎或樁基礎。為了更好地保護自然地貌,避免大面積開挖,較陡邊坡上不宜選用擴大基礎。對于水下基礎,應綜合考慮水文地質(zhì)條件和施工工藝等,選取合理的基礎形式。位于陡坡上的樁基礎,樁長設計時應考慮斜坡的影響。不可避免位于河道、溝槽內(nèi)的樁基,樁長設計應考慮沖刷的影響。

    3 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算

    橋梁上部結(jié)構(gòu)主要采用13 m、16 m 空心板和25 m 小箱梁,下部結(jié)構(gòu)主要采用樁柱式橋墩。以三跨16 m 簡支空心板梁為例,橋墩形式采用雙柱式橋墩,墩身直徑1.2 m,墩高5 m,樁徑1.4 m,樁長44 m。首先采用Midas 軟件建立橋梁有限元模型,采用地震反應譜法,對E1 和E2 地震作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力進行分析計算??招陌逵邢拊P鸵妶D1。

    圖1 空心板有限元模型

    根據(jù)《公路橋梁抗震設計規(guī)范》(JTG/T 2231-01—2020,以下簡稱規(guī)范)[4],由于本橋地基內(nèi)有液化土層,應根據(jù)液化抵抗系數(shù),對液化土層的承載力(包括樁側(cè)摩阻力)、地基系數(shù)進行折減。結(jié)構(gòu)在E1 地震力組合下產(chǎn)生的縱橋向彎矩和橫橋向彎矩見圖2、圖3,在E2 地震力組合下產(chǎn)生的縱橋向彎矩和橫橋向彎矩見圖4、圖5[5]。

    圖2 E1 地震力組合下順橋向彎矩My/(kN·m)

    圖3 E1 地震力組合下橫橋向彎矩Mz/(kN·m)

    圖4 E2 地震力組合下順橋向彎矩My/(kN·m)

    圖5 E2 地震力組合下橫橋向彎矩Mz/(kN·m)

    4 E1 地震下橋墩抗震設計

    為滿足8 度地震區(qū)橋梁抗震設計要求,橋墩主筋采用24 根Φ25 mm 鋼筋,箍筋采用Φ10 mm 鋼筋雙肢并繞加密,箍筋間距10 cm。采用Midas Civil 進行RC 橋墩抗震設計分析。

    根據(jù)抗震設計有關(guān)要求,E1 地震作用下,橋墩的抗彎剛度均按毛截面計算,需進行橋墩墩身強度驗算。由表1 可以看出,在E1 地震作用下橋墩單元的軸力和偏心彎矩均小于其抗力,結(jié)構(gòu)處于彈性狀態(tài),故E1 地震下橋墩的墩身強度滿足規(guī)范[4]要求。

    表1 E1 地震力組合下橋墩單元強度驗算

    5 E2 地震下橋墩抗震設計

    根據(jù)抗震設計有關(guān)要求,E2 地震作用下,橋墩的截面抗彎剛度需進行折減,按有效截面抗彎剛度進行計算[6]。如果結(jié)構(gòu)仍處于彈性狀態(tài),需對橋墩墩身強度和墩頂位移進行驗算;如果結(jié)構(gòu)進入塑性狀態(tài),需對橋墩塑性鉸抗剪和墩頂位移進行驗算。

    5.1 E2 地震下橋墩強度驗算

    由表2 可以看出,在E2 地震作用下,橋墩958號單元和959 號單元在荷載組合4 下的偏心彎矩大于其抗力,橋墩墩身強度不滿足要求,即橋墩在E2地震作用進入塑性,故需對墩頂位移和塑性鉸抗剪進行驗算。

    表2 E2 地震力組合下橋墩單元強度驗算

    5.2 墩頂橫向容許位移計算

    對于雙柱式墩,在計算橋墩橫向容許位移時,首先建立橋墩-蓋梁計算模型,然后給蓋梁施加一個假定的橫向水平力F,再對結(jié)構(gòu)體系進行非線性靜力分析。墩柱的塑性鉸區(qū)域一般為墩頂或墩底,當墩頂(底)的任一塑性鉸區(qū)域達到最大容許轉(zhuǎn)角或墩頂(底)控制截面達到最大容許曲率時,蓋梁的橫向水平位移為容許位移。采用Pushover 程序計算墩頂橫向容許位移,假定橋墩進入塑性,在考慮初始荷載的情況下,根據(jù)設定的推倒方式(橫向水平力),逐級加載,控制墩頂(底)截面的任一塑性鉸達到最大容許曲率,此時的橫向位移為最大容許位移[7]。

    5.3 墩頂位移驗算

    E2 地震作用下,橋墩順橋向和橫橋向墩頂位移需滿足:

    式中:Δd—E2 地震下的墩頂位移,m;Δu—橋墩容許位移,m。

    采用Midas 建立有限元模型,采用Pushover 程序計算墩頂橫向容許位移,計算結(jié)果見表3。

    表3 E2 地震力下橋墩墩頂位移驗算

    由表3 計算結(jié)果可知,E2 地震作用下橋墩的墩頂位移滿足規(guī)范[4]要求。

    5.4 塑性鉸抗剪驗算

    由表4 計算結(jié)果可知,E2 地震作用下,橋墩塑性鉸區(qū)剪力值均小于其抗力值,故塑性鉸抗剪強度滿足規(guī)范[4]要求。

    表4 E2 地震力下橋墩塑性鉸抗剪強度驗算

    6 結(jié)語

    按照提出的8 度區(qū)橋墩配筋設計方式,即墩身主筋采用24 根Φ25 mm 鋼筋,箍筋采用Φ10 mm的鋼筋雙肢并繞加密,箍筋間距采用10 cm。采用Pushover 分析方法,在E1 地震作用下橋墩處于彈性狀態(tài),墩身強度滿足規(guī)范[4]相關(guān)要求;在E2 地震作用下橋墩局部將進入塑性狀態(tài),墩頂位移和塑性鉸抗剪強度均能滿足規(guī)范[4]要求。

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