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    無油渦旋空壓機運行過程流場模擬及性能試驗

    2022-08-03 01:46:12沈小麗邵中魁黃建軍王爾亦
    壓縮機技術 2022年3期
    關鍵詞:無油漸開線渦旋

    沈小麗,邵中魁,黃建軍,王爾亦

    (浙江省機電設計研究院有限公司,浙江 杭州 310051)

    1 引言

    無油渦旋空壓機是一種新型的容積式流體機械,具有節(jié)能高效、結(jié)構(gòu)緊湊、綠色環(huán)保、低噪靜音等優(yōu)點。且由于壓縮腔內(nèi)無須添加潤滑油,使其還具有壓縮氣體高度潔凈的突出優(yōu)勢,可廣泛應用于食品醫(yī)療、精細化工、精密噴涂、燃料電池等需要清潔氣源的場合[1][2]。

    無油渦旋空壓機結(jié)構(gòu)特殊,其壓縮腔依靠動靜盤之間的微小間隙實現(xiàn)密封,嚙合間隙一般僅為10~40 μm,當精度不足時可能使渦旋齒發(fā)生摩擦甚至干涉咬死或斷裂。為精準控制嚙合間隙,不僅須提高機器的加工裝配精度,還須深入分析其運行時壓縮腔內(nèi)的壓力場、溫度場等,并進行應力應變分析。Ooi K T等[4]建立了渦旋壓縮機二維的工作腔模型,用有限元計算的方法分析了壓縮腔內(nèi)流體溫度、速度和壓力的分布情況,分析結(jié)果表明難以通過幾個簡單的集中參數(shù)準確預測壓縮腔內(nèi)的換熱情況。Blunier B等[5]對空調(diào)用渦旋壓縮機進行了幾何和熱力學分析,并基于實驗和理論推導建立了壓縮機的熱力學模型。章大海等[6]運用FLUENT中非一致網(wǎng)格技術成功進行了渦旋壓縮機的三維非穩(wěn)態(tài)數(shù)值模擬,發(fā)現(xiàn)了渦旋壓縮機工作腔內(nèi)的周向流場分布和不均勻瞬態(tài)溫度場及泄漏導致的局部渦流現(xiàn)象。但在相關分析中有限元模型的設置未基于實際樣機,因此少見與與實驗結(jié)果的對比分析。

    本文針以無油渦旋空壓機為研究對象,開展空壓機壓縮腔流場的有限元分析及性能試驗研究。分析結(jié)果表明:模擬過程可較為形象分析渦旋空壓機的工作特性,得到其壓力場、溫度場、速度場的分布規(guī)律,且計算結(jié)果與實驗結(jié)果基本符合。本文的分析可加深對無油渦旋空壓機運行特性的理解,并為無油渦旋空壓機的優(yōu)化設計提供一定的理論指導。

    2 無油渦旋空壓機運行原理

    空壓機主機頭主要結(jié)構(gòu)如圖1所示,其主要由靜渦旋盤、動渦旋盤、偏心曲軸、防自轉(zhuǎn)機構(gòu)、機架等部件組成。動渦旋盤和靜渦旋盤對插放置,初始相位角相差180°,盤上有一對形狀相同的渦旋齒。兩渦旋齒之間多點嚙合,形成多組封閉的月牙形工作腔[7]。渦旋盤的嚙合型線可選擇圓漸開線、半圓漸開線、阿基米德落線等單一型線,或通用型線、組合型線[8]。其中,圓漸開線是一種常用的渦旋型線,最早由日本學者E.Morishita等[9]提出,由于其可用展成法加工,加工精度高,也有優(yōu)良的運行性能,在實際生產(chǎn)中的應用最為廣泛[10]。

    圖1 無油渦旋空壓機主機頭主要結(jié)構(gòu)

    動渦旋盤在偏心曲軸的帶動下和防自轉(zhuǎn)機構(gòu)的限制下,相對靜渦旋盤做公轉(zhuǎn)運動,動靜渦旋盤之間嚙合點不斷移動,其圍成的工作腔發(fā)生周期性變化,完成氣體的吸入、壓縮和排出的過程,其具體的工作原理如圖2所示。

    圖2 無油渦旋空壓機工作原理

    3 渦旋盤數(shù)值模型

    本文針對圓漸開線無油渦旋空壓機進行分析,以漸開線基圓圓心為坐標原點,則其內(nèi)渦旋線的方程為[11]

    (1)

    外渦旋線的方程為

    (2)

    式中rb——基圓半徑

    α——初始角

    φ——漸開線展開角

    首先以市場上某典型無油渦旋空壓機為原型,其渦旋盤結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示,基于此幾何參數(shù)建立其二維平面模型。

    表1 渦旋盤結(jié)構(gòu)參數(shù)

    理論渦旋齒的齒寬t=2αrb=4 mm,理論渦旋齒節(jié)距p=2πrb=18.4 mm,機殼直徑為179 mm,進氣口寬度為32 mm。

    由于空壓機在運行過程中壓縮腔的形狀不斷變化,須采用動網(wǎng)格技術指定計算區(qū)域的邊界運動。動渦旋盤公轉(zhuǎn)平動時,盤上任意一點的運動軌跡均為圓形,速度方程為

    (3)

    式中u,v——x,y方向的運動速度,m/s

    ω——角速度,rad/s

    t——時間,s

    4 計算結(jié)果與分析

    動靜渦旋盤及圍成的空間形成流體域,采用SolidWorks建立流體域的二維模型,將模型導入到ANSYS Workbench中進行流場分析。

    網(wǎng)格采用三角形網(wǎng)格,網(wǎng)格單元數(shù)為289539,節(jié)點數(shù)為156849,流體邊界處網(wǎng)格進行局部加密。

    編寫UDF程序控制動渦旋盤的運動,網(wǎng)格在運動過程中自動更新,通過單純的運動模擬可知重構(gòu)網(wǎng)格的質(zhì)量相較于初始網(wǎng)格的質(zhì)量有所降低,但將重構(gòu)網(wǎng)格作為初始網(wǎng)格進行計算時,對計算結(jié)果影響可以忽略,因此重構(gòu)網(wǎng)格對模擬計算準確性的影響可忽略。

    采用FLUENT進行瞬態(tài)流場分析,流域流動介質(zhì)為空氣,假設其符合理想氣體狀態(tài)方程,渦旋壓縮機冷卻效果較為理想,平穩(wěn)運行后渦旋齒保持恒定溫度,氣體與渦旋齒之間存在對流換熱,湍流模型采用k-ε模型。邊界采用壓力進口,壓力出口,設置進口壓力為大氣壓,進氣溫度為293 K,出口壓力0.7 MPa(表壓),動渦旋盤轉(zhuǎn)速為3000 r/min。計算設定時間步長為4e-5 s,故模擬一個工作周期須計算500步。

    渦旋空壓機運行過程中的壓縮腔壓力場分布如圖3所示,由圖可知,空壓機內(nèi)部壓力場整體呈現(xiàn)中心對稱形式,同一壓縮腔內(nèi)氣體壓力分布均勻,進入空壓機的空氣隨著動、靜盤嚙合點不斷從外側(cè)向中心移動,壓縮腔減小,壓力逐步升高,最后從中心的出口排出,進入新一輪進氣壓縮過程。相鄰工作腔的壓差范圍在0.08~0.35 MPa之間,外緣壓差小于內(nèi)緣壓差。

    圖3 壓縮腔壓力場分布

    隨著壓力的增加,壓縮腔內(nèi)的氣體溫度升高,渦旋空壓機運行時的溫度分布如圖4所示,壓縮腔溫度分布呈中心對稱,在渦旋齒璧面附近溫度變化較為明顯,表明氣體與渦旋齒之間存在較為明顯的換熱。溫度由邊緣向中心不斷升高,最高溫度為482 ℃,符合熱力學理論。

    圖4 壓縮腔溫度場分布

    空壓機運行過程中某時刻壓縮腔內(nèi)速度場如圖5所示,由圖可知,氣體從進氣口吸入后,進入壓縮腔,流動方向整體與動渦旋盤運動方向一致。渦旋齒嚙合處空氣出現(xiàn)局部最大速度,且由于相鄰壓縮腔之間存在嚙合間隙,空氣從高壓力壓縮腔向低壓力壓縮腔的泄漏,局部流動方向與壓縮腔內(nèi)整體流向相反,壓縮為變質(zhì)量壓縮。

    圖5 壓縮腔速度場分布

    5 空壓機性能測試

    為測試無油渦旋空壓機運行性能,搭建了無油渦旋空壓機專用試驗平臺如圖6所示。該試驗平臺上集成了電機、變頻器、儲氣罐、壓力表、流量計、溫度傳感器和控制閥門等器件,可對空壓機在不同工況下的運行參數(shù)進行測量,總結(jié)空壓機在不同工況下壓縮氣體的出氣溫度、排氣壓力、氣體流量、噪聲振動的影響。

    圖6 無油渦旋空壓機專用試驗平臺

    經(jīng)過測試電機轉(zhuǎn)速滿載時為3258 r/min,空載時為3344 r/min。當環(huán)境溫度為25 ℃,排氣壓力0.8 MPa時,靜盤出氣口溫度為191 ℃,與有限元計算結(jié)果209 ℃符合良好??諌簷C空載運行時,設計空氣流量為240 L/min,試驗測量結(jié)果為245 L/min,有限元計算結(jié)果為214 L/min,基本符合良好。此外在該平臺上還進行了500 h的連續(xù)性運行實驗,空壓機主機頭運行平穩(wěn),具有較為理想的運行壽命。

    6 結(jié)語

    本文針對渦旋空壓機運行過程的二維流場進行了仿真分析,計算得到了空壓機吸氣、壓縮、排氣各過程及不同時刻壓縮腔壓力場、溫度場及速度場的分布,流場信息形象全面??諌簷C工作時,壓縮腔由外而內(nèi)壓力逐步升高,外緣壓差小于內(nèi)緣壓差。氣體溫度由邊緣向中心不斷升高,渦旋盤溫度分布較為均勻,中心位置與氣體換熱明顯。流量、壓力、溫度等主要參數(shù)的仿真計算結(jié)果與實驗結(jié)果符合良好。本文研究結(jié)果為進一步進行渦旋空壓機渦旋盤的應力應變分析打下基礎,可為無油渦旋空壓機的優(yōu)化設計提供一定的參考。

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