新型可更換鋼連梁設(shè)計及其靜力性能研究*

侯俊濤，金曉飛，王化杰，錢宏亮，崔婧瑞，于永澄，范 峰

(1.哈爾濱工業(yè)大學(xué)(威海)海洋工程學(xué)院，山東 威海 264200； 2.中國建筑一局(集團(tuán))有限公司，北京 100161；3.哈爾濱工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150090)

0 引言

剪力墻結(jié)構(gòu)和框架-剪力墻結(jié)構(gòu)是目前高層結(jié)構(gòu)中最常用的結(jié)構(gòu)形式，而連梁則是這些結(jié)構(gòu)中最為重要的耗能構(gòu)件，但是傳統(tǒng)的一體式鋼筋混凝土連梁由于耗能能力、變形能力都相對較差，尤其是震后修復(fù)困難，難以滿足震后功能可恢復(fù)的要求。為減輕建筑功能受地震影響，減小結(jié)構(gòu)在地震作用下?lián)p壞后的修復(fù)難度和成本，學(xué)者們提出了用鋼連梁替代鋼筋混凝土連梁。相較于鋼筋混凝土連梁，鋼連梁具有更好的耗能能力和便于拆卸安裝的特點，更加符合震后快速修復(fù)的需求,因此用可更換的鋼連梁來代替鋼筋混凝土連梁逐漸成為了該類結(jié)構(gòu)的技術(shù)研究熱點[1-2]。國內(nèi)外學(xué)者對其性能進(jìn)行了各種研究并設(shè)計了許多形式的鋼連梁。Mc Daniel等[3]在2003年對損傷后的工字鋼梁試件進(jìn)行研究并分析了其可更換性能；Fortney等[4]在 2007年做了可更換“保險絲”鋼連梁的試驗，使連梁破壞集中于跨中削弱段，易于替換；Lyons等[5]發(fā)明了一種連梁黏彈性連接阻尼器，在小震作用下效果明顯，易于更換；毛晨曦等發(fā)明了一種新型形狀記憶合金阻尼器，并將該阻尼器應(yīng)用在連梁上，構(gòu)成可更換連梁，經(jīng)過試驗發(fā)現(xiàn)：安裝阻尼器的連梁能夠?qū)⒆冃渭杏诳缰凶枘崞鳎蟠鬁p小了連梁的損傷[6-7]；紀(jì)曉東等[8-9]在2015年提出了一種三段式新型可更換鋼連梁，該可更換鋼連梁由兩側(cè)的主梁段與中間的可更換梁段組成。經(jīng)過試驗發(fā)現(xiàn)：可更換鋼連梁的承載力較高，塑性變形能力和滯回耗能能力均較好，具有較好的抗震性能。

但是上述研究中，鋼連梁的設(shè)計和連接更換都沒有考慮結(jié)構(gòu)震后變形導(dǎo)致的非消能梁段間軸向長度縮短，實際情況中連梁軸向長度的縮短會大大增加可更換鋼連梁的更換難度，如圖1所示，L1>L2。因此本文設(shè)計了一種軸向長度可調(diào)的新型可更換鋼連梁(以下簡稱新型鋼連梁)，解決軸向長度變化所帶來的鋼連梁更換難題。并對這種新型鋼連梁進(jìn)行了精細(xì)化有限元建模，分析其在靜力作用下的力學(xué)性能，掌握新型鋼連梁的剛度、承載力等關(guān)鍵力學(xué)指標(biāo)，并研究了連梁與中間連接件不同連接長度和不同中間連接件截面特性對其力學(xué)性能的影響，為新型鋼連梁的進(jìn)一步應(yīng)用提供了理論支持。

圖1 可更換連梁變形前后對比

1 新型鋼連梁的設(shè)計與安裝方法

1.1 新型鋼連梁

新型鋼連梁構(gòu)造如圖2所示，主要由兩側(cè)的非消能梁段和中間的消能梁段組成，非消能梁段采用工字鋼梁，消能梁段采用空心圓管式鋼梁。兩個消能梁段都有螺栓孔，通過中間消能梁長度調(diào)節(jié)連接件(下稱中間連接件)實現(xiàn)連接和軸向長度調(diào)整；消能梁和非消能梁則通過端板、高強(qiáng)螺栓以及剪力鍵連接，該節(jié)點除了具有傳統(tǒng)可更換鋼連梁的耗能和傳力優(yōu)點外，還具有連梁長度可調(diào)、震后殘余角容差大、施工安裝更加方便、震后修復(fù)更加快速等優(yōu)點。

圖2 新型鋼連梁構(gòu)造

1.2 新型連接梁設(shè)計

1)消能梁段鋼連梁的設(shè)計

為了更好地評價新型鋼連梁的性能特點，以課題組前期研究的工字鋼連梁幾何特性為依據(jù)，按照薄壁圓管與工字鋼抗彎截面模量相等的原則設(shè)計本文所研究新型鋼連梁的尺寸。課題組前期研究的鋼連梁消能梁段采用Q235鋼，尺寸如圖3所示[10]；最終確定新型鋼連梁消能梁段選用Q235鋼；外層圓管直徑400mm，壁厚14mm，長度220mm，屈服剪力為1 197kN。消能梁段如圖4所示。

圖3 前期研究工字消能梁尺寸

圖4 消能梁段示意

2)非消能梁段鋼連梁設(shè)計

對于非消能梁段，本文中新型鋼連梁采用與課題組前期研究鋼連梁相同的結(jié)構(gòu)形式[10]，尺寸如圖5所示。采用Q345鋼，屈服剪力為2 981kN，非消能梁段屈服剪力高于消能梁段，滿足設(shè)計要求。非消能梁段如圖6所示。

圖5 前期研究工字非消能梁尺寸

圖6 非消能梁段示意

3)中間連接件設(shè)計

中間連接件如圖7所示，主要起連接新型鋼連梁消能梁段，調(diào)節(jié)軸向長度以便震后更換的作用。中間連接件截面采用正六邊，以方便施加扭矩調(diào)節(jié)連接螺栓長度，正六邊形厚度定為60mm。根據(jù)規(guī)范[11]規(guī)定的螺紋尺寸對中間連接件螺紋進(jìn)行設(shè)計，如圖8所示，連接件一側(cè)螺栓長度設(shè)計為70mm，螺紋細(xì)部如圖9所示。

圖7 連接件示意

圖8 螺紋示意

圖9 螺紋細(xì)部

1.3 安裝方法

新型鋼連梁的施工過程主要可以分為以下幾個步驟(見圖10)。

圖10 施工步驟

1)步驟1 按照設(shè)計長度將中間連接件與消能梁段通過螺栓連接，擰緊。

2)步驟2 將連接好的消能梁段提升到對應(yīng)高度與非消能梁段進(jìn)行定位。

3)步驟3 轉(zhuǎn)動中間連接件，調(diào)整消能梁段軸向長度到非消能梁段間距，卡緊消能梁與非消能梁并對好螺栓孔位。

4)步驟4 將消能梁段端板和非消能梁段端板通過高強(qiáng)螺栓以及剪力鍵連接。

2 有限元模型建立及分析方案

使用ABAQUS軟件對新型鋼連梁進(jìn)行建模，并根據(jù)美國規(guī)范AISC 341—10，對基礎(chǔ)方案進(jìn)行模擬，確定其靜力性能。

老福告別劉主任回到了家，這回輪到他給母親布置任務(wù)了：“媽，您還能找到羅家的保姆嗎？”母親痛快地答應(yīng)了。

2.1 有限元建模

1)材料本構(gòu)設(shè)置

有限元模型材料除對薄壁圓管和中間連接件處采用Q235鋼外，其余部件均采用Q345鋼，螺栓均為10.9級M27摩擦型高強(qiáng)螺栓。

模型采用理想彈塑性模型，使用Mises屈服準(zhǔn)則，關(guān)鍵材料參數(shù)如表1所示。

2)接觸設(shè)置

在ABAQUS中設(shè)置剛度相對較大的面作為主動面，另一個作為從動面，且從動面網(wǎng)格劃分更細(xì)一些。接觸面法向定義為“硬接觸”，切向定義為“庫倫摩擦”，摩擦系數(shù)取0.20，使模擬結(jié)果更符合實際情況。

3)邊界條件

將連梁一端完全固定，另一端限制x，z方向位移與x，y，z方向轉(zhuǎn)角，并在位移端將截面耦合到RF-1點，采用位移控制加載，強(qiáng)迫梁端位移75mm(即剪切角0.05rad)。

4)單元選取與網(wǎng)格劃分

為使模型的計算結(jié)果更加精確，本文建立的模型采用三維六面體實體單元。對螺栓部分，中間連接件螺紋部分以及消能梁段的螺紋部分對網(wǎng)格進(jìn)行加密處理；非消能梁段因其較為規(guī)則且被認(rèn)為不進(jìn)入塑性階段，所以網(wǎng)格劃分適當(dāng)放寬。

2.2 分析方案

表2 新型鋼連梁有限元模擬分析方案

3 鋼連梁靜力性能模擬分析

3.1 L50B30模擬結(jié)果

L50B30的剪力-剪切角曲線如圖11所示，可以看出，在加載初期即剪切角在0.004 8rad之前，剪力與剪切角線性關(guān)系基本保持良好，初始剛度約為243 333kN/rad，但當(dāng)剪切角達(dá)到0.004 8rad，剪力達(dá)到1 168kN后，新型鋼連梁開始屈服，剛度開始下降，最終極限剪力為1 355kN。

圖11 L50B30剪力-剪切角曲線

圖12為L50B30的應(yīng)力云圖，可以看出，新型鋼連梁整體受力性能良好，L50B30的破壞模式主要為消能梁段薄壁圓管屈曲破壞，中間連接件變形較小，連接部位螺紋可以保持彈性，能滿足震后連梁易于拆卸的設(shè)計目的。

圖12 L50B30的應(yīng)力云圖

3.2 新型鋼連梁連接長度影響分析

對比方案組1的剪力-剪切角曲線如圖13所示，通過減小中間連接件螺栓的連接長度以研究新型鋼連梁連接長度對其靜力性能的影響?？梢钥闯?，隨著中間連接件螺栓連接長度的減小，在連接長度從50mm減小到40mm時新型鋼連梁的剛度、屈服剪力以及極限剪力并沒有明顯變化，但是在連接長度減小到30mm時，其剛度、屈服剪力與極限剪力驟降，在剪切角達(dá)到0.015 3rad后新型鋼連梁不能繼續(xù)承載，發(fā)生破壞，極限剪力為1 100kN。

圖13 對比方案組1各模型剪力-剪切角曲線

圖14為L30B30的應(yīng)力云圖，可以看出，此時新型鋼連梁的破壞模式較L50B30發(fā)生了明顯變化，由耗能梁段薄壁圓管屈曲破壞變?yōu)橹虚g連接件螺栓拔出破壞，其在耗能梁段薄壁屈曲前中間連接件螺栓已經(jīng)發(fā)生拔出，因此極限剪力大大下降并且剛度驟然減小，尚未達(dá)到設(shè)計的極限剪切角便已經(jīng)發(fā)生破壞，不能滿足震后易于拆卸的設(shè)計要求，因此對于算例方案，為了保證連接位置不發(fā)生破壞，其連接長度應(yīng)至少滿足40mm。

圖14 L30B30的應(yīng)力云圖

3.3 中間連接件截面特性影響分析

對比方案組2的剪力-剪切角曲線如圖15所示，通過減小中間連接件的管壁厚度以研究不同中間連接件截面特性對新型鋼連梁靜力性能的影響?？梢钥闯?，中間連接件管壁厚度在≥17mm時，新型鋼連梁靜力性能并沒有隨管壁厚度的改變而改變；在中間連接件管壁厚度減小到16mm后，隨著中間連接件管壁厚度的減小，鋼梁的屈服剪力逐漸下降，不過極限剪力基本沒有變化。中間連接件管壁厚度減小到16mm時，其初始剛度為237 608kN/rad，屈服剪切角為0.004 6rad，屈服剪力1 093kN。

圖15 對比方案組2各模型剪力-剪切角曲線

圖16為L50B16的應(yīng)力云圖，可以看出，此時新型鋼連梁的破壞模式較L50B30發(fā)生了明顯變化，破壞模式以耗能梁段屈曲以及中間連接件螺栓拔出為主。這主要是因為隨著中間連接件管壁厚度的降低，中間連接件的剛度和承載力也在逐漸降低，當(dāng)中間連接件壁厚接近和低于消能梁鋼管部件厚度時，其破壞模式將由消能梁段薄壁圓管破壞轉(zhuǎn)變?yōu)槎邊f(xié)同破壞。因此中間連接件管壁厚度減小到16mm以后，其屈服剪力開始逐漸下降，中間連接件也將發(fā)生破壞，影響震后連梁的拆卸，所以對于算例方案，為了保證中間連接件不發(fā)生破壞，其中間連接件管壁厚度應(yīng)至少滿足17mm。

圖16 L50B16的應(yīng)力云圖

4 結(jié)語

本文對軸向長度可調(diào)的新型可更換鋼連梁進(jìn)行了設(shè)計及性能研究，主要結(jié)論如下。

1)提出了一種新型軸向長度可調(diào)的可更換鋼連梁方案及其施工方法，有效解決了現(xiàn)有鋼連梁震后軸向距離變化所造成的更換困難問題。

2)建立了新型鋼連梁的精細(xì)化有限元模型，并對典型方案進(jìn)行了設(shè)計和分析，結(jié)果表明，其破壞模式主要為消能梁段薄壁圓管屈曲破壞，可以滿足震后連梁易于拆卸的設(shè)計目的，其初始剛度為243 333kN/rad、屈服剪力為1 168kN、屈服轉(zhuǎn)角為0.004 8rad、極限剪力為1 355kN，為掌握新型鋼連梁的力學(xué)性能提供了依據(jù)。

3)新型鋼連梁的連接長度參數(shù)分析表明，當(dāng)連接長度小于40mm后，其剛度、屈服剪力、屈服轉(zhuǎn)角與極限剪力明顯降低，破壞模式也由消能梁段薄壁圓管破壞轉(zhuǎn)變?yōu)橹虚g連接件螺栓拔出破壞，因此為了保證連梁的拆卸更換，其連接長度設(shè)計應(yīng)至少滿足40mm。

4)中間連接件截面特性參數(shù)分析表明，當(dāng)中間連接件壁厚為17mm及以上時，連接件管壁厚度的改變對新型鋼連梁靜力性能沒有影響，當(dāng)厚度小于17mm時，其剛度、屈服剪力、屈服轉(zhuǎn)角均隨著厚度的降低而逐漸減少，破壞模式也由消能梁段薄壁圓管破壞轉(zhuǎn)變?yōu)橹虚g連接件與消能梁段薄壁圓管二者協(xié)同破壞，因此為了保證連梁的順利拆卸更換，其中間連接件壁厚設(shè)計應(yīng)至少滿足17mm。