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    SAGD蒸汽腔擴(kuò)展階段電加熱機(jī)理及操作參數(shù)優(yōu)化

    2022-08-02 05:32:38楊兆臣吳永彬楊浩哲
    特種油氣藏 2022年3期
    關(guān)鍵詞:電加熱動(dòng)用表面溫度

    丁 超,楊兆臣,吳永彬,王 麗,楊浩哲,王 超

    (1.中國(guó)石油大學(xué)(北京),北京 102249;2.中國(guó)石油新疆油田分公司,新疆 克拉瑪依 834000;3.中國(guó)石油勘探開發(fā)研究院,北京 100083)

    0 引 言

    風(fēng)城油田自2008年開展雙水平井SAGD先導(dǎo)試驗(yàn)以來,累計(jì)完鉆雙水平井組超170對(duì),實(shí)現(xiàn)了SAGD商業(yè)化開發(fā)。目前70%井組已進(jìn)入蒸汽腔擴(kuò)展階段,但SAGD井組水平段平均動(dòng)用程度不足60%,非均質(zhì)性強(qiáng)的重18井區(qū)Ⅲ類儲(chǔ)層水平段動(dòng)用程度僅為48%。因此,迫切需要探索新技術(shù),提高雙水平井SAGD水平段動(dòng)用程度。國(guó)內(nèi)外從改變注入介質(zhì)、注采參數(shù)、注采工藝等方面進(jìn)行了大量研究與礦場(chǎng)應(yīng)用,其中,井下電加熱技術(shù)得到了較為廣泛應(yīng)用[1-10],特別是針對(duì)SAGD電加熱輔助生產(chǎn)方面,開展了轉(zhuǎn)SAGD生產(chǎn)初期電加熱機(jī)理研究、熱能利用率研究、溶劑輔助SAGD對(duì)比研究、以及電阻與電磁加熱方式對(duì)比研究等工作[11-19]。但前人尚未針對(duì)已經(jīng)進(jìn)入SAGD擴(kuò)展階段的老井開展過井下電加熱技術(shù)研究,對(duì)于其滲流特征、機(jī)理及操作策略不明確。因此,開展了SAGD蒸汽腔擴(kuò)展階段井下電加熱研究,達(dá)到明確滲流特征、優(yōu)化操作參數(shù)的目的。

    1 電加熱輔助SAGD數(shù)值模型的建立

    為揭示電加熱輔助SAGD生產(chǎn)機(jī)理,以風(fēng)城重18井區(qū)儲(chǔ)層及流體參數(shù)為基礎(chǔ)建立典型SAGD井組數(shù)值模型。模型I、J、K3個(gè)方向網(wǎng)格數(shù)量分別為21、25、15個(gè),I方向采用1.0~5.0 m的非均勻加密網(wǎng)格距,J方向網(wǎng)格距為21.0 m,K方向網(wǎng)格厚度為1.0~2.5 m,模擬油層厚度為21 m,水平段長(zhǎng)度為400 m,生產(chǎn)井與注汽井間距為5.0 m,相鄰井組距離為80.0 m,孔隙度為30%;滲透率沿水平段分為高滲段和低滲段(各占50%水平段長(zhǎng)度),其中,高滲段滲透率為1.5 D,低滲段滲透率為0.5 D,水平段滲透率級(jí)差為3,含油飽和度為70%。為精細(xì)表征電加熱輔助SAGD生產(chǎn)過程中井筒附近升溫、蒸汽腔發(fā)育、蒸汽腔界面變化等特征,對(duì)典型SAGD井組的數(shù)值模型進(jìn)行了平面和縱向局部加密,與井筒越近網(wǎng)格越密,其中,井筒附近的平面網(wǎng)格距離縮小至0.5 m,生產(chǎn)井與注汽井井間縱向網(wǎng)格距離加密至1.0 m,并在低滲透的生產(chǎn)井水平段井筒內(nèi)下入電加熱器的加熱段(圖1)。

    圖1 SAGD井組模型平面及縱向網(wǎng)格分布

    2 蒸汽腔擴(kuò)展階段井下電加熱的滲流特征

    圖2為電加熱輔助SAGD生產(chǎn)的數(shù)值模擬溫度場(chǎng)(黑色箭頭表示水或蒸汽流線)。由圖2可知,對(duì)于已進(jìn)入蒸汽腔擴(kuò)展階段的SAGD井組,電加熱促進(jìn)水平段蒸汽腔發(fā)育、提高水平段動(dòng)用程度分為3個(gè)階段:①注汽井與生產(chǎn)井建立井間流場(chǎng)(圖2a)。通過注汽井注蒸汽和生產(chǎn)井定點(diǎn)電加熱,在未發(fā)育蒸汽腔段建立蒸汽(水)流場(chǎng),實(shí)現(xiàn)熱量與流體雙連通。②小型蒸汽腔發(fā)育(圖2b)。形成小型流場(chǎng)促進(jìn)該段熱油下泄,造成虧空,蒸汽進(jìn)入,形成汽腔。③小型汽腔上升(圖2c、d)。水蒸汽超覆促進(jìn)汽腔進(jìn)一步上升,形成穩(wěn)定發(fā)育的蒸汽腔,提高整個(gè)水平井段動(dòng)用程度。同時(shí),通過不同電加熱時(shí)間的溫度場(chǎng)對(duì)比,揭示井下電加熱首個(gè)作用機(jī)理為定點(diǎn)升溫,為SAGD汽腔擴(kuò)展創(chuàng)造條件。

    圖2 電加熱輔助SAGD不同時(shí)間溫度場(chǎng)

    圖3為電加熱輔助SAGD不同時(shí)間水蒸汽飽和度場(chǎng)。由圖3可知:高干度蒸汽主要進(jìn)入已有蒸汽腔,為提高蒸汽腔發(fā)育空間,電加熱段選擇在蒸汽腔不發(fā)育的水平井段,首先在注汽井附近實(shí)現(xiàn)低干度、小型蒸汽腔的發(fā)育(圖3a);繼續(xù)電加熱過程中,電加熱段蒸汽腔范圍逐漸變大并向上擴(kuò)展,蒸汽干度逐漸提高(圖3b、c);繼續(xù)電加熱至3.0a(圖3d),電加熱段的蒸汽腔已經(jīng)擴(kuò)展至油層頂部。因此,井下電加熱的第2個(gè)作用機(jī)理為定點(diǎn)蒸汽腔發(fā)育,建立泄油通道。

    圖3 電加熱輔助SAGD不同時(shí)間蒸汽腔變化

    圖4為電加熱輔助SAGD生產(chǎn)2.5 a的油飽和度場(chǎng)和油流線分布(紫色箭頭)。由圖4可知:SAGD蒸汽腔擴(kuò)展階段,水平段已有汽腔正上方的垂向泄油已經(jīng)結(jié)束,實(shí)施電加熱初期表現(xiàn)為斜坡泄油(圖4a);電加熱一段時(shí)間后,逐步進(jìn)入垂向泄油階段(圖4b)。因此,電加熱后水平段泄油表現(xiàn)為2種方式,即斜坡泄油+垂向泄油(圖4a、b);分析電加熱輔助下的油流線分布變化(圖4b),認(rèn)為電加熱的第3個(gè)作用機(jī)理為定點(diǎn)泄油,動(dòng)用電加熱段儲(chǔ)量,降低電加熱段的含油飽和度。

    圖5為電加熱輔助SAGD生產(chǎn)不同時(shí)間Normal stress最大主應(yīng)力與滲透率變化。由圖5可知,電加熱升溫過程中,隨著電加熱段熱場(chǎng)建立和流體連通,應(yīng)力場(chǎng)發(fā)生明顯變化,主應(yīng)力增加,并向上擴(kuò)展延伸。由圖6可知,電加熱段的油層在電加熱升溫促進(jìn)蒸汽腔發(fā)育過程中,產(chǎn)生高溫?cái)U(kuò)容作用并產(chǎn)生微裂縫,促進(jìn)蒸汽腔逐漸向上抬升,最終形成具有高導(dǎo)流能力和規(guī)模的蒸汽腔。因此,井下電加熱的第4個(gè)作用機(jī)理為通過高溫應(yīng)力作用,提高低滲電加熱段有效滲透率。

    圖4 電加熱輔助SAGD不同時(shí)間含油飽和度和油流線分布

    圖5 電加熱不同時(shí)間最大主應(yīng)力變化

    圖6 電加熱不同時(shí)間滲透率變化

    3 蒸汽腔擴(kuò)展階段電加熱操作參數(shù)優(yōu)化

    井下電加熱過程,對(duì)于已進(jìn)入蒸汽腔擴(kuò)展階段的SAGD井組,其相鄰井組間的蒸汽腔已部分相互合并。因此,在操作參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)時(shí),需要綜合考慮注汽操作、生產(chǎn)操作、相鄰SAGD井組的蒸汽腔聯(lián)動(dòng)操作、以及電加熱操作的相互協(xié)同作用,文中選擇重18井區(qū)典型非均質(zhì)井組模型進(jìn)行操作參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)(注汽參數(shù)、注采參數(shù)、電加熱操作參數(shù)),該井組已轉(zhuǎn)入SAGD生產(chǎn)3.0 a,水平段動(dòng)用程度為67%。

    3.1 注汽參數(shù)優(yōu)化

    3.1.1 注汽速度

    注汽速度優(yōu)化需考慮水平段動(dòng)用程度和電加熱段的蒸汽腔發(fā)育狀態(tài)。因此,利用電加熱輔助SAGD數(shù)值模擬對(duì)電加熱前水平段動(dòng)用程度為50%、60%、70%、80%、90%條件下,電加熱段處于熱連通、蒸汽腔上升、蒸汽腔擴(kuò)展3個(gè)階段的注汽速度進(jìn)行優(yōu)化(表1)。由表1可知,考慮風(fēng)城作業(yè)區(qū)SAGD水平段動(dòng)用程度普遍處于50%~70%,熱連通階段電加熱輔助下的注汽速度為84~106 m3/d,蒸汽腔上升階段為109~136 m3/d,蒸汽腔擴(kuò)展階段為158~171 m3/d。

    表1 注汽速度優(yōu)化設(shè)計(jì)結(jié)果

    3.1.2 注汽干度

    風(fēng)城油田儲(chǔ)層埋深為250 m,原油黏度為10 000~50 000 mPa·s(50 ℃),為淺層超稠油油藏。對(duì)于淺層超稠油,蒸汽腔操作壓力比中深層更低,單位質(zhì)量蒸汽比容和熱焓受到蒸汽干度影響越大,不同蒸汽干度對(duì)產(chǎn)量的影響也就越大,因此,考慮地面鍋爐注汽能力,推薦高干度注汽,井底蒸汽干度應(yīng)達(dá)到80%以上。

    3.2 注采壓力優(yōu)化

    3.2.1 蒸汽腔操作壓力

    電加熱階段增大注汽壓力,有利于提高電加熱段油-汽傳質(zhì)速度、原油下泄速度和蒸汽腔發(fā)育速度,但操作壓力過大,易造成已動(dòng)用段的蒸汽腔突破蓋層,導(dǎo)致蒸汽外泄。因此,分別模擬了蒸汽腔操作壓力為2.3、3.3、4.3、4.9、5.4、5.9 MPa下的電加熱輔助生產(chǎn)情況。結(jié)果表明,最優(yōu)的蒸汽腔操作壓力需要高于油藏壓力(2.3 MPa)1.0~2.0 MPa,低于蓋層破裂壓力(5.9 MPa)0.5~1.0 MPa,優(yōu)選值為4.9~5.4 MPa。

    3.2.2 注采井間壓差

    電加熱初期升壓注汽,汽竄風(fēng)險(xiǎn)增大,需要合理控制注采井間壓差。因此,分別模擬了注采井間壓差為0.2、0.3、0.4、0.5、0.6 MPa下的電加熱輔助生產(chǎn)情況。結(jié)果表明:電加熱初期需保持較小壓差,當(dāng)蒸汽腔規(guī)模增大后,注采井間壓差達(dá)到常規(guī)SAGD操作水平即可;電加熱段蒸汽腔上升階段最優(yōu)壓差為0.2~0.3 MPa,蒸汽腔擴(kuò)展階段最優(yōu)壓差為0.4~0.5 MPa。

    3.2.3 相鄰井組井間壓差

    已進(jìn)入蒸汽腔擴(kuò)展階段的井組,相鄰井組蒸汽腔操作壓力直接影響電加熱生產(chǎn)效果。因此,分別模擬了相鄰井組間壓差為0.4、0.5、0.6、0.7 MPa下的電加熱輔助生產(chǎn)情況(圖7,圖中黑色箭頭表示水或蒸汽流線)。由圖6可知,相鄰井組間壓差達(dá)到0.5 MPa后,高壓蒸汽腔中蒸汽從合并段大量進(jìn)入低壓SAGD井組,造成高壓井組電加熱段蒸汽腔得不到足夠的蒸汽補(bǔ)充,電加熱輔助難以見效。建議SAGD相鄰井組蒸汽腔操作壓差控制在0.5 MPa以內(nèi)。

    圖7 相鄰SAGD蒸汽腔汽竄途徑

    3.3 電加熱操作參數(shù)優(yōu)化

    3.3.1 電加熱時(shí)間

    前期現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明,電加熱時(shí)間過短,蒸汽腔難以持續(xù)進(jìn)汽并將逐漸消失。因此,分別模擬了電加熱時(shí)間為1.0、2.0、3.0、4.0、5.0 a的電加熱輔助生產(chǎn)情況(圖8)。由圖8可知,持續(xù)的電加熱具備促進(jìn)汽腔發(fā)育和加速泄油雙重作用,停止電加熱后,電加熱段汽腔發(fā)育減緩;電加熱時(shí)間需確保新發(fā)育的汽腔達(dá)到油層頂部,形成足夠大的蒸汽腔體積。根據(jù)模擬結(jié)果,確定電加熱時(shí)間最優(yōu)值為2.0~3.0 a。

    圖8 不同電加熱時(shí)間蒸汽腔形態(tài)

    3.3.2 電加熱器表面溫度

    電加熱器表面溫度會(huì)影響原油結(jié)焦、結(jié)垢和氣液界面控制,為保證生產(chǎn)安全,其表面溫度應(yīng)低于原油結(jié)焦溫度20~30 ℃(原油初始結(jié)焦溫度為280 ℃);為便于現(xiàn)場(chǎng)操作,其表面溫度應(yīng)低于飽和蒸汽溫度0~15 ℃(操作壓力為4.9~5.4 MPa時(shí)對(duì)應(yīng)的飽和水蒸汽溫度為263~269 ℃)。同時(shí),分別模擬了表面溫度為150、200、250、300 ℃下的電加熱輔助生產(chǎn)情況。結(jié)果表明,電加熱器表面溫度從150 ℃升至250 ℃,日產(chǎn)油增幅明顯,超過250 ℃產(chǎn)量保持不變。因此,綜合考慮結(jié)焦風(fēng)險(xiǎn)、操作控制以及增油效果,電加熱表面溫度最優(yōu)值為200~250 ℃。

    3.3.3 電加熱器功率

    電加熱的目的是定點(diǎn)快速補(bǔ)充熱量,功率太低難以起到定點(diǎn)加熱促進(jìn)汽腔發(fā)育的效果。目前,國(guó)內(nèi)長(zhǎng)期井下工作的電加熱器每米功率普遍低于1 500 W。因此,分別模擬了每米電加熱功率為800、1 000、1 200 W的電加熱輔助生產(chǎn)情況。結(jié)果表明,每米電加熱功率大于800 W,增油幅度大幅減小。同時(shí),參考國(guó)外電加熱實(shí)踐,推薦井下長(zhǎng)期每米電加熱功率為800~1 000 W,采用定表面溫度,自動(dòng)功率調(diào)節(jié)模式進(jìn)行電加熱。

    4 電加熱輔助SAGD生產(chǎn)效果預(yù)測(cè)

    利用上述優(yōu)化的參數(shù),針對(duì)該油田典型SAGD井組進(jìn)行常規(guī)SAGD生產(chǎn)和電加熱輔助SAGD生產(chǎn)效果預(yù)測(cè)對(duì)比(表2)。由表2可知,蒸汽腔擴(kuò)展階段實(shí)施井下電加熱3.0 a,水平段動(dòng)用程度從67%提高至100%,日產(chǎn)量比常規(guī)SAGD提高2~4 m3/d,之后停止電加熱,轉(zhuǎn)常規(guī)SAGD生產(chǎn)13.5 a,累計(jì)油汽比從0.15提高至0.24,最終采收率由43.2%提高至51.3%,提高8.1個(gè)百分點(diǎn)。表明采用井下電加熱輔助SAGD生產(chǎn),可有效提高水平段動(dòng)用程度、SAGD開發(fā)中后期的產(chǎn)量和油汽比,較大幅度提高原油采收率。

    表2 常規(guī)SAGD與電加熱輔助SAGD產(chǎn)量對(duì)比

    5 結(jié) 論

    (1) SAGD擴(kuò)展階段實(shí)施井下電加熱,具有定點(diǎn)升溫、促進(jìn)蒸汽腔發(fā)育、定點(diǎn)泄油以及提高低滲段有效滲透率等重要作用機(jī)理。

    (2) 根據(jù)關(guān)鍵操作參數(shù)優(yōu)化結(jié)果,在SAGD蒸汽腔擴(kuò)展階段開展電加熱輔助,合理注汽速度為158~171m3/d,蒸汽腔操作壓力為4.9~5.4 MPa,注采井間壓差為0.4~0.5 MPa,相鄰井組井間壓差需小于0.5 MPa;電加熱時(shí)間為2.0~3.0 a,電加熱器最高表面溫度為250 ℃,每米電加熱功率為800~1 000 W。

    (3) 典型井組預(yù)測(cè)電加熱3.0 a后水平段動(dòng)用程度從67%提高到100%,日產(chǎn)油水平提高2~4 m3/d,累計(jì)油汽比從0.15提高至0.24,采收率提高8.1個(gè)百分點(diǎn),是提高SAGD老井水平段動(dòng)用的一項(xiàng)潛力技術(shù)。

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