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    低干燥收縮性能的工程水泥基復(fù)合材料配合比研究*

    2022-08-01 08:21:56姚仲泳
    工業(yè)建筑 2022年3期
    關(guān)鍵詞:礦粉水膠粉煤灰

    姚仲泳

    (平潭綜合實(shí)驗(yàn)區(qū)城鄉(xiāng)建設(shè)與交通運(yùn)輸服務(wù)中心, 福州 350400)

    工程水泥基復(fù)合材料(Engineered Cementitious Composites,簡(jiǎn)稱(chēng)ECC)在拉力作用下具有拉伸應(yīng)變硬化的特點(diǎn),極限拉應(yīng)變可穩(wěn)定達(dá)到3%,具有多縫開(kāi)裂特征,最大裂縫寬度可控制在40 μm以下[1]。ECC在國(guó)外已經(jīng)被廣泛用于大壩、輸水渡槽和橋面連接板等重要工程中的關(guān)鍵部位[2]。然而,由于水泥基材料的固有性質(zhì),置于未飽和空氣中的ECC會(huì)因水分喪失產(chǎn)生體積縮小的變形,即干縮變形。其干燥收縮占總收縮的80%~90%,28 d的干燥收縮值可達(dá)1.2×10-3~1.8×10-3,為同齡期普通混凝土的3倍[3]。故ECC作為修復(fù)或連接材料時(shí),無(wú)法與新澆筑的混凝土或者舊混凝土表面協(xié)同工作,由于變形不協(xié)調(diào)而出現(xiàn)界面破壞,導(dǎo)致新舊材料之間界面分層,翹曲和剝離[4]。例如,美國(guó)密歇根州的一座混凝土橋面板伸縮裝置采用ECC澆筑[5],但是在通車(chē)之前發(fā)現(xiàn)與混凝土連接處出現(xiàn)收縮裂縫,對(duì)橋面板的耐久性產(chǎn)生不利影響。因此,研究如何降低ECC的干燥收縮,減小混凝土與ECC之間的收縮差異,將有利于ECC更廣泛地推廣和應(yīng)用。

    目前研究[6-8]表明,降低水泥基材料干燥收縮最直接的方法是添加減縮劑,最大降低值可達(dá)50%~80%,但是存在早強(qiáng)性能差、凝結(jié)時(shí)間長(zhǎng)、抗拉壓強(qiáng)度變低以及極限拉應(yīng)變驟降等問(wèn)題,甚至使ECC失去特有的應(yīng)變-硬化特征。吳林妹等研究了在水泥基材料中摻入一定比例的鋼纖維,結(jié)果表明:當(dāng)摻量超過(guò)2%后,對(duì)干燥收縮的改善作用明顯降低,3%時(shí)干燥收縮僅僅降低了1.5%[9]。苗海強(qiáng)等研究得出:隨著聚乙烯醇(PVA)纖維摻量的增加與水膠比的降低,PVA-ECC出現(xiàn)收縮應(yīng)變減小現(xiàn)象且水膠比對(duì)材料前期的收縮影響較大[10]。劉建忠等研究了粉煤灰和礦粉對(duì)低水膠比混凝土干燥收縮性能的影響,發(fā)現(xiàn)粉煤灰有利于減少低水膠比混凝土的干縮,礦粉次之[11]。周磊生等通過(guò)干燥收縮試驗(yàn)研究了纖維摻量、粉煤灰和水膠比對(duì)高延性水泥基材料的收縮影響[12]。邱華芳設(shè)計(jì)PVA-ECC配比的干燥收縮試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)PVA-ECC的干燥收縮應(yīng)變受到水膠比、砂膠比和粉煤灰摻量的影響[13]。由此可知,外加劑、纖維摻量、粉煤灰和礦粉等因素均會(huì)對(duì)水泥基材料力學(xué)性能和應(yīng)變硬化特性產(chǎn)生一定影響。

    為降低ECC的干燥收縮值,減小和混凝土之間的收縮差異,本文將在保證ECC力學(xué)性能的原則下,采用分階段試驗(yàn)設(shè)計(jì),擬研究PVA纖維摻量、水膠比、粉煤灰、礦粉和砂膠比等影響因素對(duì)ECC干燥收縮的影響規(guī)律,基于正交試驗(yàn)分析法確定各因素影響程度的優(yōu)先級(jí),獲得與混凝土干縮變形相協(xié)調(diào)的低干縮ECC配合比。

    1 試驗(yàn)概況

    1.1 試驗(yàn)原材料

    水泥采用P·O 42.5水泥,比表面積為330 m2/kg。粉煤灰是由河南鉑潤(rùn)鑄造材料有限公司提供的5 000目I級(jí)優(yōu)質(zhì)粉煤灰,比表面積為436 m2/kg。礦粉是精磨后得到的1 000目S95礦渣粉,比表面積為453 m2/kg。PVA纖維采用日本Kuraray公司進(jìn)口的聚乙烯醇纖維,其技術(shù)參數(shù)見(jiàn)表1。配制ECC所用的細(xì)砂為天然河沙,過(guò)篩,最大粒徑不大于0.3 mm,使用前測(cè)定含水率。減水劑為科之杰新材料公司提供的聚羧酸型高效減水劑,減水率高達(dá)38%以上。

    表1 PVA技術(shù)參數(shù)Table 1 PVA technical parameters

    1.2 配合比設(shè)計(jì)

    干燥收縮試驗(yàn)不摻入任何抑制收縮的外加劑,只調(diào)整水泥基質(zhì)。試驗(yàn)分為兩階段進(jìn)行,第一階段采用控制變量法研究水膠比(W/C)和砂膠比(S/C),使得ECC的尺寸變化率與混凝土變形協(xié)調(diào),避免兩種材料的界面邊緣出現(xiàn)翹曲、剝離。第二階段通過(guò)正交試驗(yàn)設(shè)計(jì),基于粉煤灰摻量、礦粉摻量和PVA纖維摻量,在保證良好力學(xué)行為前提下進(jìn)一步優(yōu)化ECC的干燥收縮性能,獲得能夠與混凝土干燥變形相匹配的ECC配合比。

    第一階段控制膠凝材料為定量,以水膠比和砂膠比為變量。同時(shí)考慮抗壓強(qiáng)度和流動(dòng)性的影響,在保持足夠強(qiáng)度的同時(shí),減水劑的摻量適當(dāng) ,盡量減少外加劑對(duì)力學(xué)性能的不利影響,設(shè)置三組水膠比:0.25、0.30、0.35;考慮抗拉強(qiáng)度和極限拉應(yīng)變等因素[14],設(shè)置三組砂膠比:0.4、0.5、0.6;其他參數(shù)為固定值,具體見(jiàn)表2。

    表2 第一階段配合比設(shè)計(jì)Table 2 Mix proportion design in the first stage

    以第一階段確定的水膠比和砂膠比為定量,考慮粉煤灰、礦粉和PVA纖維摻量三個(gè)因素,每個(gè)因素取三個(gè)水平變量,如表3所示。粉煤灰摻量的三個(gè)水平變量為其代替膠凝材料中水泥質(zhì)量的百分?jǐn)?shù),從經(jīng)濟(jì)性方面考慮,粉煤灰摻量越多越經(jīng)濟(jì),但粉煤灰過(guò)多會(huì)大幅度降低水泥基材料的初凝強(qiáng)度[15],故取50%、60%和70%,分別用A1、A2和A3表示;礦粉摻量的三個(gè)水平變量為其代替膠凝材料中水泥質(zhì)量的百分?jǐn)?shù),因大摻量的礦粉容易產(chǎn)生離析,使ECC在早期失去更多的水分并加快內(nèi)部干燥的過(guò)程,故取10%、15%和20%,分別用B1、B2和B3表示;PVA纖維摻量的三個(gè)水平變量為ECC總體積的百分?jǐn)?shù),纖維摻量過(guò)少不能最大程度發(fā)揮其抗裂功能,過(guò)多易使ECC結(jié)團(tuán),流動(dòng)性差[16],故取1.7%、2%和2.3%,分別用C1、C2和C3表示。

    表3 各因素水平Table 3 Levels of each factor %

    1.3 ECC干燥收縮試驗(yàn)

    根據(jù)JGJ/T 70—2009《建筑砂漿基本性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》,干縮試件采用40 mm×40 mm×160 mm的棱柱體三聯(lián)模。待澆筑完成4 h后,移入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)7 d,拆模、編號(hào)并標(biāo)明測(cè)定方向。隨后將試件移入恒溫恒濕養(yǎng)護(hù)室(溫度為(20±2) ℃,濕度為60%±5%)中預(yù)置4 h,按標(biāo)明的測(cè)試方向測(cè)定初始長(zhǎng)度。試驗(yàn)采用立式砂漿收縮儀測(cè)量,上部千分表量程是12.5 mm,最小刻度為0.001 mm,如圖1所示。分別測(cè)試養(yǎng)護(hù)7,14,21,28,56,90 d時(shí)試件的長(zhǎng)度。各測(cè)試齡期的干燥收縮值按下式計(jì)算:

    a—標(biāo)定; b—測(cè)量。圖1 ECC干燥收縮測(cè)量Fig.1 The measurement for dry shrinkage of ECC

    (1)

    式中:εnt為養(yǎng)護(hù)第t天時(shí)的干燥收縮值;L0為試件初始長(zhǎng)度;L為試件初始長(zhǎng)度,取160 mm;Ld為兩個(gè)收縮頭埋入砂漿中長(zhǎng)度之和;Lt為養(yǎng)護(hù)第t天時(shí)的實(shí)測(cè)長(zhǎng)度。

    1.4 混凝土干燥收縮試驗(yàn)

    依據(jù)GB/T 50082—2009《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法》,試塊尺寸100 mm×100 mm×515 m,標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)7 d后,移入干縮室,采用SP-540型接觸式收縮膨脹儀測(cè)試7,14,21,28,56,90 d的干燥收縮值,如圖2所示。

    a—標(biāo)定; b—測(cè)量。圖2 混凝土干燥收縮測(cè)量Fig.2 The measurement for dry shrinkage of concrete

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 水膠比對(duì)ECC干燥收縮的影響

    水膠比對(duì)ECC干燥收縮的影響如圖3所示。由圖可知,所有ECC試樣的干燥收縮都隨齡期的增加而增大,前14 d增加很快,14~28 d增加速度略有降低,28 d后增加緩慢,最后趨于穩(wěn)定。對(duì)于不同的水膠比,ECC的干燥收縮隨著水膠比的增加而增大,且水膠比越小時(shí),增大的程度越明顯[17]。在相對(duì)濕度為60%的情況下,ECC干燥收縮主要原因是由于毛細(xì)孔中水分蒸發(fā)而造成部分毛細(xì)孔不能被水飽和,周?chē)念w粒彼此拉近,產(chǎn)生的宏觀(guān)體積收縮。而且毛細(xì)孔聯(lián)通的越多,蒸發(fā)失去的水分就越多,ECC的干燥收縮也就越大。隨著齡期的增加,ECC毛細(xì)孔中水分逐漸消耗,此時(shí)粉煤灰和礦渣粉的填充效應(yīng)堵塞了毛細(xì)孔,使得孔結(jié)構(gòu)更加的密實(shí),孔中水分散失的越來(lái)越少,所以隨著齡期的增加,ECC的干燥收縮越來(lái)越小。

    a—水膠比為0.25時(shí)干燥收縮值; b—水膠比為0.30時(shí)干燥收縮值; c—水膠比為0.35時(shí)干燥收縮值。圖3 水膠比對(duì)ECC干燥收縮的影響Fig.3 Effects of rates of water to cementitious materials on drying shrinkage of ECC

    2.2 砂膠比對(duì)ECC干燥收縮的影響

    砂膠比對(duì)ECC干燥收縮的影響如圖4所示。可見(jiàn),隨著砂膠比的增大,ECC的干燥收縮增加,但是影響力并不顯著,在14 d前幾乎無(wú)差別[17]。細(xì)骨料本身的吸水率較大,在相同水膠比的情況下,細(xì)骨料越多,吸收的水分越多,待水分蒸發(fā)后,干燥收縮越大。

    a—砂膠比為0.4時(shí)干燥收縮值; b—砂膠比為0.5時(shí)干燥收縮值; c—砂膠比為0.6時(shí)干燥收縮。圖4 砂膠比對(duì)ECC干燥收縮的影響Fig.4 Effects of rates of sand to cementitious materials on drying shrinkage of ECC

    2.3 ECC干燥收縮優(yōu)化分析

    試驗(yàn)為三因素三水平正交試驗(yàn),試驗(yàn)指標(biāo)為ECC試塊的干燥收縮值,采用L9(34)正交表,共9組配合比,配合比設(shè)計(jì)及試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行極差分析,以確定各因素影響程度的主次順序。

    各因素極差R的大小表示該因素對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響的大小,其值越大說(shuō)明該因素對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響越大,將極差從大到小排序,就可以確定各個(gè)因素對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響大小的主次順序,同時(shí)也說(shuō)明了因素對(duì)于試驗(yàn)結(jié)果的重要性?,F(xiàn)以因素A粉煤灰摻量為例說(shuō)明極差的計(jì)算方法。

    R1=(Ki)max-(Kj)min

    (2)

    各因素的極差分析計(jì)算方法與粉煤灰相同,結(jié)果見(jiàn)表4。由表4可以看出,對(duì)于90 d齡期的干燥收縮,試驗(yàn)所考慮的三個(gè)因素中,極差從大到小依次為:粉煤灰摻量、礦粉摻量、PVA纖維摻量,并且粉煤灰摻量的極差為620,遠(yuǎn)大于其他兩個(gè)因素的差值,這說(shuō)明粉煤灰對(duì)ECC干燥收縮的影響最大,為主要影響因素,礦粉摻量次之,PVA纖維摻量影響最小。

    表4 干燥收縮優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果Table 4 Dry shrinkage optimization test results

    為了進(jìn)一步分析各因素水平變化對(duì)ECC干燥收縮的影響,以水平變化為橫坐標(biāo),各因素水平的總干燥收縮值為縱坐標(biāo),得到因素水平與干燥收縮值的關(guān)系,如圖5所示。

    由圖5可知,隨粉煤灰、礦粉和PVA纖維摻量增加,干燥收縮值均有降低的趨勢(shì),具體影響如下:

    圖5 不同因素下各水平的平均干燥收縮值Fig.5 Average drying shrinkage values under different factors and levels

    1)粉煤灰對(duì)ECC干燥收縮的影響。不同摻量粉煤灰對(duì)ECC干燥收縮的影響如圖6所示。從圖中可以看出,各粉煤灰摻量ECC的干燥收縮應(yīng)變值隨著時(shí)間的增加而增長(zhǎng),總體上看,28 d前增長(zhǎng)速度快,28 d后逐漸趨于穩(wěn)定。但是不同摻量的粉煤灰,對(duì)ECC干燥收縮影響程度不同,隨著粉煤灰摻量的增加,ECC的干燥收縮應(yīng)變呈現(xiàn)大幅度降低[18],粉煤灰摻量為70%時(shí)的干燥收縮應(yīng)變值僅為摻量50%的一半。這是由于粉煤灰參與水化反應(yīng)的程度和速度都遠(yuǎn)低于水泥,在水化反應(yīng)的早期,粉煤灰對(duì)其抑制作用顯著,從而也抑制了ECC的干燥收縮。由于粉煤灰顆粒的彈性模量高于水泥顆粒,隨著粉煤灰的增加,ECC中有效的水灰比增大,自由水增多,在ECC漿體內(nèi)起著限制漿體收縮的作用,這些都會(huì)造成ECC干燥收縮應(yīng)變的下降。

    圖6 不同粉煤灰摻量對(duì)ECC干燥收縮的影響Fig.6 Effects of the fly ash content on drying shrinkage of ECC

    2)礦粉對(duì)ECC干燥收縮的影響。不同摻量礦粉對(duì)ECC干燥收縮的影響如圖7所示。從圖中可以看出,各礦粉摻量ECC的干燥收縮應(yīng)變值隨著時(shí)間的增加而增加,總體上的趨勢(shì)與粉煤灰的影響類(lèi)似。但在28 d前,ECC的干燥收縮隨著礦粉的增加先減小后增加,15%礦粉摻量使ECC達(dá)到前期的最小干縮值。28 d后,高礦粉摻量的干縮增長(zhǎng)率明顯低于低礦粉摻量的,在90 d干燥收縮應(yīng)變穩(wěn)定后,呈現(xiàn)隨著礦粉摻量的增加,干燥收縮應(yīng)變值降低的現(xiàn)象[19]。這是由于礦粉的摻入,細(xì)化漿體孔結(jié)構(gòu)的同時(shí) 降低了空隙的連通性,增加了干燥條件下水分遷移的難度,有效地降低了ECC的干燥收縮。

    圖7 不同礦粉摻量對(duì)ECC干燥收縮的影響Fig.7 Effects of the mineral powder content on drying shrinkage of ECC

    3)PVA纖維對(duì)ECC干燥收縮的影響。不同摻量的PVA纖維對(duì)ECC干燥收縮的影響如圖8所示。從圖8可以看出:各PVA纖維摻量ECC試樣的干燥收縮隨著齡期的增加而增大,總體呈現(xiàn)隨著纖維量的增加,干燥收縮有降低的趨勢(shì),但是各水平之間差別很小,最大相差不到1.0×10-4[20]。這是由于PVA纖維使ECC內(nèi)部的孔隙出現(xiàn)細(xì)微的變化,孔隙結(jié)構(gòu)中出現(xiàn)了一些直徑較大的孔,并且隨著PVA纖維摻量的增加,較大毛細(xì)孔的數(shù)量越多,從而降低了水分?jǐn)U散引起的毛細(xì)管壓力;同時(shí)PVA纖維的存在使?jié)B水通道曲折或者堵塞了滲水通道,使ECC內(nèi)部與外部濕度擴(kuò)散降低,從而減少了收縮。

    圖8 PVA纖維摻量對(duì)ECC干燥收縮的影響Fig.8 Effects of the PVA fiber content on drying shrinkage of ECC

    2.4 最小干縮ECC配合比的確定

    ECC干燥收縮優(yōu)化試驗(yàn)的各參數(shù)因素水平對(duì)90 d干燥收縮值的影響如表4和圖5所示,由圖5中極差和斜率可以看出:粉煤灰摻量的最高水平和最低水平相差48.8%,而礦粉摻量和PVA摻量在既定的水平因素內(nèi),干燥收縮值僅差14.2%和6.8%。因素影響由大到小的排序依次為:粉煤灰、礦粉、PVA纖維。通過(guò)因素的水平分析,得到干燥收縮值的最優(yōu)配合比的水平為A3B3C3。

    3 混凝土和ECC的干縮協(xié)調(diào)分析

    混凝土和70%粉煤灰摻量的ECC干燥收縮變化如圖9所示。前28 d,混凝土與S7配比的ECC干燥收縮差值大約為(1.5~2.0)×10-4,由于干燥收縮相差較大,兩種材料界面變形不協(xié)調(diào),且早期的強(qiáng)度較低,極易出現(xiàn)干縮裂縫,甚至出現(xiàn)剝落和分離;養(yǎng)護(hù)到第90天時(shí)的干燥收縮值,S8和S9都與混凝土較接近,并且混凝土與ECC已經(jīng)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度,抗裂能力強(qiáng),能夠滿(mǎn)足兩種材料的變形協(xié)調(diào)的要求,不出現(xiàn)干縮裂縫。根據(jù)混凝土和ECC整個(gè)齡期的干燥收縮變化分析,最終確定S8和S9作為能夠與混凝土相匹配的低干縮配合比,最大程度地降低了干縮裂縫和變形不協(xié)調(diào)對(duì)混凝土與ECC交界面的影響。

    圖9 混凝土和ECC的干燥收縮對(duì)比Fig.9 Comparisons of drying shrinkage between concrete and ECC

    4 低干縮ECC的基本力學(xué)性能

    ECC作為修復(fù)和連接材料,干燥收縮值降低至能夠與混凝土干縮變形協(xié)調(diào)的同時(shí),其力學(xué)性能應(yīng)滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)能正常服役的基本要求。依據(jù)JGJ/T 70—2009《建筑砂漿基本性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》,對(duì)能夠與混凝土干縮變形協(xié)調(diào)的S8和S9兩組低干縮ECC的拉、壓、彎性能進(jìn)行試驗(yàn)研究,其力學(xué)性能指標(biāo)見(jiàn)表5,拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)和四點(diǎn)彎曲力學(xué)行為曲線(xiàn)見(jiàn)圖10。

    表5 ECC基本力學(xué)指標(biāo)Table 5 Basic mechanical indexes of ECC

    a—單軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn); b—彎曲力學(xué)行為曲線(xiàn)。圖10 ECC基本力學(xué)行為曲線(xiàn)Fig.10 Basic mechanical property curves of ECC

    試驗(yàn)結(jié)果顯示:S8和S9兩組低干縮配比ECC的抗壓強(qiáng)度達(dá)到C40以上,單軸直接拉伸曲線(xiàn)和四點(diǎn)彎曲曲線(xiàn)均具有明顯的應(yīng)力-應(yīng)變硬化階段,試件的破壞模式均表現(xiàn)為典型的多縫開(kāi)裂特征,破壞時(shí)能夠保持試件的完整性。

    文獻(xiàn)[6-8]研究表明,外加減縮劑雖保證材料的低干縮,但嚴(yán)重削弱了ECC的拉伸應(yīng)變硬化特性。優(yōu)化后的兩組ECC配比相比于文獻(xiàn)[10],兩者在低收縮值差異不大的區(qū)間內(nèi),本文配比纖維用量更少,水泥占比低,總成本更低。對(duì)比于文獻(xiàn)[13]的配比,本文所給配合比ECC拉伸應(yīng)變硬化性能更好,干燥收縮值更小,基本力學(xué)性能更優(yōu)。綜上所述,S8和S9兩組配合比的低干縮ECC具有干燥收縮值低,與普通混凝土干縮協(xié)調(diào)性能好,力學(xué)性能優(yōu)異和多縫開(kāi)裂延性高的特性。

    5 結(jié)束語(yǔ)

    1)隨著水膠比和砂膠比的增大,ECC的干燥收縮值增加,同時(shí)水膠比對(duì)ECC干燥收縮的影響遠(yuǎn)大于砂膠比。

    2)隨著粉煤灰、礦粉和PVA纖維摻量的增加,ECC的干燥收縮值降低,其中粉煤灰對(duì)降低干燥收縮效果最佳,礦粉次之,PVA纖維影響最小。

    3)低水膠比ECC,當(dāng)粉煤灰摻量達(dá)到70%時(shí),ECC干燥收縮應(yīng)變與混凝土接近,兩種材料的交界面不會(huì)由于變形不協(xié)調(diào)而導(dǎo)致干縮裂縫。

    4)低干縮ECC的抗壓強(qiáng)度達(dá)44.5 MPa以上,抗拉和抗彎強(qiáng)度分別超過(guò)2.5 MPa和10 MPa,極限拉應(yīng)變穩(wěn)定超過(guò)3%,具有明顯的應(yīng)變-硬化特征。

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