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    風電機組齒輪箱油溫高原因分析及解決方案

    2022-07-27 00:30:34華銳風電科技集團股份有限公司陳淑娜
    電力設(shè)備管理 2022年12期
    關(guān)鍵詞:油溫機艙風場

    華銳風電科技(集團)股份有限公司 陳淑娜 孫 廣 程 維 田 帥

    1 引言

    目前,風力發(fā)電機組存在較多油溫高限功率問題,其中1.5MW機組各風場存在較多的夏季油溫高限功率問題[1],3MW部分機組出現(xiàn)了冬季油溫高報故障問題,為解決這兩種不同的油溫高故障問題,對干河口第五風場出現(xiàn)夏季油溫高的1.5MW機組進行冷卻系統(tǒng)校核,對哈密風場出現(xiàn)冬季油溫高的3MW機組進行數(shù)據(jù)采集、數(shù)據(jù)分析,分別提出了不同的改造方案。

    2 故障描述

    甘河口第五風場機組進入夏季時,有部分機組出現(xiàn)油溫高限功率情況,調(diào)取2014年9月15日的數(shù)據(jù)(平均風速11.3m/s,風場不限功率),對機組運行數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計,發(fā)現(xiàn)有35臺機組出現(xiàn)過油溫高限功率現(xiàn)象,其余機組運行良好。

    哈密苦水某風電場3MW風力發(fā)電機組自2014年投產(chǎn)以來,每到秋、冬季節(jié)就會大批量報齒輪箱進油溫度高故障,累計達22臺,只要現(xiàn)場風速在6m/s以上,風機不限負荷運行時,就會報故障停機,嚴重影響了發(fā)電量和經(jīng)濟效益。

    3 原因分析

    3.1 夏季油溫高原因分析

    3.1.1 機艙系統(tǒng)熱平衡分析

    太陽輻射使機艙吸收的熱量。Q1=S×α×G=21.8kW;其中玻璃鋼材料的吸收比:α=0.507;太陽輻照強度:G=1000W/㎡(甘肅地區(qū)夏天中午太陽的光照強度);機艙的等效直射面積取S=43㎡。

    齒輪箱表面散熱量。齒輪箱表面散熱量:Q2=αG×A×(toil-troom)=11.06×18.6×25=5.14kW;其中齒輪箱傳熱系數(shù):αG=11.06W/(m2K);空氣速度系數(shù):fx=1;齒輪箱最高油溫:toil=75℃;機艙環(huán)境溫度:troom=50℃;齒輪箱表面面積:A=18.6㎡。

    機艙內(nèi)其他零部件自身散熱量。發(fā)電機表面散熱量:Q31=2.3kW;變頻器散熱量:Q32=2.3kW;驗證機艙熱平衡。當環(huán)境溫度40℃時,機艙溫度50℃,額定風速下,在不考慮機艙內(nèi)外換熱前提下,機艙內(nèi)部總熱量Qall為:Qall=Q1+Q2+Q31+Q32=31.54kW。根據(jù)《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》[2]中公式7.3-1,計算機艙內(nèi)達到熱平衡時的溫度:TEQ=3600×Qall/(Cair×Lcool×ρair)+troom=47.6℃。其中,冷卻風扇流量:Lcool=12000 m3/h;空氣密度:ρair=1.225kg/m3;空氣比熱容,Cair=1.005,KJ/(kg·℃)。綜上,當環(huán)境溫度為40℃,機艙溫度為47.6℃時,機艙內(nèi)基本達到熱平衡狀態(tài),計算結(jié)果與實際情況基本相符。

    3.1.2 齒輪箱冷卻系統(tǒng)校核

    為評估齒輪箱潤滑冷卻系統(tǒng)的散熱能力,對冷卻系統(tǒng)的關(guān)鍵部件散熱器進行校核。冷卻系統(tǒng)參數(shù):潤滑油流量V=105L/min;齒輪箱損耗率PV=46kW;齒輪箱表面散熱量Q2=5.14KW。

    甘河口第五風場選用OK-EL10L散熱器,流量在105L/min時,散熱能力POK-EL10L=1.66kW/℃,(備注:該數(shù)值根據(jù)試驗結(jié)果確定,含1.1倍安全系數(shù))。

    圖1

    計算油冷散熱板需要達到的散熱能力為:

    式中:

    P01——冷卻能力,kW/℃;

    toil——冷卻器進油口溫度,℃;

    troom——機艙環(huán)境溫度,℃。

    流量校核[3],冷卻系統(tǒng)需要達到的流量V01為:

    式中:潤滑油流量V01,L/min;冷卻器進口最大油溫度toil=75℃;冷卻器出口油溫度toil-out=60℃;潤滑油密度ρoil=0.8449g/ml;潤滑油比熱Coil=2.075kj/kg·℃。

    綜上,潤滑系統(tǒng)流量105L/min,有13%富余量,泵流量選擇合適。

    3.1.3 綜合評估

    當環(huán)境溫度≤40℃,機艙溫度<47.6℃時,在散熱板不被堵塞的情況下,機組不會出現(xiàn)限功率情況,冷卻系統(tǒng)滿足風場使用要求。

    但實際情況是,在風電場出現(xiàn)油溫高問題的機組中,除了少量是因為油濾堵塞、傳感器問題、溫控閥損壞、安全閥損壞及環(huán)境溫度高于40℃等原因,絕大多數(shù)都存在油冷散熱片表面和板翅通道堵塞現(xiàn)象,進而導致散熱能力下降。因此散熱能力下降是導致油溫高的重要原因。

    3.2 冬季油溫高原因分析

    該風場機組在夏季大風、高溫工況下未報油溫高故障,可排除冷卻系統(tǒng)散熱能力不足的問題,在冬季溫度較低時,且冷卻回路打開時,報油溫高故障。

    綜合分析,系統(tǒng)內(nèi)部阻力較大是導致油溫高報故障的主要原因:冬季,環(huán)境溫度較低,高溫油液被迅速冷卻,齒輪油黏度隨溫度變化較大,越靠近冷卻器出油口油溫越低,黏度越大,使得芯體內(nèi)部阻力大大增加,加之分配器入口阻力較大、潤滑管路較長,冷卻器設(shè)計余量大等綜合因素,產(chǎn)生較大阻力,進而導致系統(tǒng)溢流閥開啟,一部分流量未經(jīng)冷卻直接回流至齒輪箱,從而引起齒輪箱油溫高。

    4 改造方案及效果分析

    4.1 夏季油溫高改造方案

    被改造風機應(yīng)具備下列條件:一是風機無故障,可正常運行,風場無限功率情況;二是為確保油冷系統(tǒng)正常運行,需更換新的溫控閥、濾芯、散熱器需要從機艙拆下徹底清洗干凈或更換新的散熱片;三是選擇臨近或者發(fā)電量相近的風機進行改造。

    圖2 串聯(lián)散熱器方案

    圖3 并聯(lián)散熱器方案

    圖4 串/并聯(lián)示意圖

    4.1.1 串/并聯(lián)散熱器方案

    在原有散熱器前部并聯(lián)一個散熱器,增加原有系統(tǒng)散熱能力。

    表1

    在冬季,因齒輪箱涉及低溫啟動問題,需要對散熱器進行并聯(lián)裝配。原散熱器散熱能力從1.66kW/℃下降至1.15kW/℃,新并聯(lián)的散熱能力為0.9kW/℃,總散熱能力為2.05kW/℃,總散熱能力提升23%。

    散熱器的總散熱功率為:

    在夏季齒輪箱不存在低溫啟動,可選擇對散熱器串聯(lián)方案,熱油先經(jīng)過新增散熱器冷卻,再進入原散熱器冷卻,新增散熱器能降低溫度10℃,散熱器的總散熱功率為:P串=P新增×(toil-troom)+POK-EL10L×(toil-troom-10)=54.4kW。其 中,散熱功率P串,kW;冷卻器進口溫度toil=75℃;機艙環(huán)境溫度troom=50℃;串聯(lián)散熱器的散熱能力提升。

    綜上,串并聯(lián)能大大提升齒輪箱的散熱能力,串聯(lián)方案比并聯(lián)方案散熱能力明顯高8%。

    4.1.2 軸流風機方案

    在機艙尾部增加軸流風機往機艙內(nèi)吸風,可有效增加機艙內(nèi)部的空氣流通,降低機艙內(nèi)空氣溫度。風機配有防雨罩,防止雨水和雜物進入機艙。

    軸流風扇方案對機艙控制柜及柜內(nèi)期間降溫效果明顯,可降低約5℃。

    4.1.3 油冷風道方案

    圖5 軸流風機方案

    圖6 油冷風道

    罩兩側(cè)增加兩個獨立風道,風道入風口在油冷散熱器兩側(cè),出風口位置保持不變,增加獨立風道后,使油冷散熱器的冷卻介質(zhì)由機艙內(nèi)部空氣變?yōu)闄C艙外部空氣,冷卻介質(zhì)溫度降低更有利于提高散熱器的散熱效果,并且可以避免齒輪箱散發(fā)的油氣對散熱板的污染。

    采用此方案的兩臺機組10min數(shù)據(jù)對比如下:

    由表2可以看出,在相同的風況,并且發(fā)電量基本相同時,安裝風道的199#風機的油溫比197#風機低8℃,機艙溫度低9℃。

    表2

    圖7為199#風機與其附近三臺機組,分別為205#、207#、198#,9~10月底數(shù)據(jù)對比。

    圖7 199#、205#、207#、198#,數(shù)據(jù)對比

    圖8 波紋式散熱片

    由圖7可見,相鄰機組油溫高情況明顯,199#機組油溫較低,未報故障。

    4.1.4 更換散熱片方案[4]

    散熱片采用抗污染設(shè)計,降低散熱器內(nèi)、外污染導致的散熱器性能下降,從而減少現(xiàn)場清洗散熱器的頻率,即使工況惡劣導致出現(xiàn)了一定程度的污染,通過簡單的吹掃即可最大程度都地恢復散熱性能,從而有效減少目前現(xiàn)場出現(xiàn)的清理后不久再次出現(xiàn)報警的現(xiàn)象。

    效果分析:調(diào)整后,散熱器的散熱性能基本可以滿足現(xiàn)場的絕大部分工況,在機艙內(nèi)空氣溫度不超過45℃的工況下,可實現(xiàn)全時段滿功率運行,避免高溫報警現(xiàn)象,散熱器的散熱效果比原散熱器產(chǎn)品提高15%;調(diào)整后,散熱器的清理周期明顯延長,清理難度下降。

    4.2 冬季油溫高改造方案

    該方案是基于整體安裝結(jié)構(gòu)不變、物料盡可能少變動的原則進行調(diào)整,具體實施方案如下:

    4.2.1 調(diào)整冷卻參數(shù)

    根據(jù)齒輪箱理論計算發(fā)熱量和當?shù)貙嶋H環(huán)境溫度,調(diào)整如表3所示。

    表3

    4.2.2 更換散熱片

    安裝接口尺寸不變,芯體厚度增加;翅片板間距加大;油主通道由80mm寬調(diào)整為60mm寬。

    4.2.3 效果分析

    改造后,風機不再冬季報油溫高故障,且夏季高溫大風工況下,也未出現(xiàn)高溫故障,圖9為改造后兩臺機組在冬季和夏季的運行數(shù)據(jù)。

    圖9 優(yōu)化后40#風力發(fā)電機冬季運行數(shù)據(jù)

    圖10 優(yōu)化后50#風力發(fā)電機冬季運行數(shù)據(jù)

    圖12 優(yōu)化后50#風力發(fā)電機夏季運行數(shù)據(jù)

    5 結(jié)論

    本文通過對1.5MW機組出現(xiàn)的夏季油溫高現(xiàn)象和3MW機組出現(xiàn)的冬季油溫高現(xiàn)象逐一進行分析,得出了油溫高產(chǎn)生的原因,并制定了不同的改造方案,并具體實施進行驗證,驗證結(jié)果證明,兩套改造方案可有效解決油溫高現(xiàn)象,對進一步研究和解決齒輪箱過溫問題提供了更加有利的方案。

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