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    基于統(tǒng)一滑移線場的均質(zhì)土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)方法

    2022-07-26 05:00:44李小偉
    貴州地質(zhì) 2022年2期
    關(guān)鍵詞:均質(zhì)主應(yīng)力坡面

    王 軍,劉 勇,李小偉

    (1.貴州省地礦局地球物理地球化學(xué)勘查院,貴州 貴陽 550018;2.貴州省地礦局104地質(zhì)大隊(duì),貴州 都勻 558000; 3.西南科技大學(xué),四川 綿陽 621000)

    1 引言

    邊坡的穩(wěn)定性評(píng)價(jià)是通過定量或定性分析判斷邊坡的安全性,為水利、自然資源等領(lǐng)域的邊坡防治工程提供參考(王康年 等,2021)。定義邊坡穩(wěn)定性系數(shù)的方法層出不窮,研究方法雖有不同,但是都是在尋求一種更為符合工程實(shí)際、更為簡便的求解安全系數(shù)方法。

    滑移線場法是求解邊坡穩(wěn)定性的常用方法之一,在巖土工程中的多個(gè)領(lǐng)域均有應(yīng)用。隨著滑移線場理論不斷發(fā)展,滑移線場法也在被不斷優(yōu)化。在經(jīng)典滑移線場理論基礎(chǔ)上,俞茂宏、趙均海等提出了考慮中間主應(yīng)力的統(tǒng)一滑移線場平面應(yīng)變理論(俞茂宏 等,1994,1997;趙均海 等,1999),優(yōu)化了普通滑移線場,使之在不同性質(zhì)材料中使用更加合理。

    但是無論經(jīng)典滑移線場理論還是統(tǒng)一滑移線場理論,目前研究邊坡穩(wěn)定性問題時(shí)主要集中在求解極限荷載或最小安全系數(shù)方面,它們均是通過求解塑性區(qū)內(nèi)應(yīng)力或位移速度的分布來求解某一條滑移線上的極限荷載或安全系數(shù),最后通過對(duì)比滑移線場中多條滑移線上的極限荷載或安全系數(shù)來求得極限荷載或安全系數(shù)最小值。實(shí)際上,滑移線場理論在邊坡穩(wěn)定研究中還有另外一個(gè)用途,那就是求解邊坡極限狀態(tài)下的坡面曲線。并有研究說明滑移線法計(jì)算得到的極限坡面是可以運(yùn)用在許多土體問題求解中的,也證明了利用滑移線法計(jì)算得到的極限坡面判斷邊坡的穩(wěn)定性的可行性(侯超群,2015;方宏偉 等,2014;王軍,2020)。

    本文基于滑移線場理論,同時(shí)考慮了中間主應(yīng)力對(duì)均質(zhì)土坡穩(wěn)定性的影響,提出了一種通過統(tǒng)一滑移線場求解得到的極限坡面與原坡面的位置關(guān)系來定義邊坡安全系數(shù)的均質(zhì)土坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)方法。本文判斷邊坡穩(wěn)定性的方法計(jì)算簡單、結(jié)果合理,邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)結(jié)果可以為邊坡防治等工程提供參考。

    2 理論與方法

    2.1 經(jīng)典滑移線場理論

    經(jīng)典的滑移線場理論是基于土體極限平衡和Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則得到的,若在滑移線場中存在相鄰兩點(diǎn)A1(x1、y1、p1、θ1)和A2(x2、y2、p2、θ2)為已知點(diǎn),則可得到在點(diǎn)A處的x、y、p、θ值求解方程為:

    (1)

    (2)

    (3)

    (4)

    利用上述四個(gè)方程則可遞推得出已知邊界條件下的滑移線場上任意一點(diǎn)的x、y、p、θ值。

    2.2 統(tǒng)一滑移線場理論

    經(jīng)典的平面應(yīng)變滑移線法只考慮了σ1和σ3的作用而忽略了中間主應(yīng)力的影響。但是研究表明,在某些各向異性材料如巖石、砼和土等中,中間主應(yīng)力對(duì)材料屈服有較大影響。俞茂宏教授提出的統(tǒng)一強(qiáng)度理論既考慮中主應(yīng)力,又考慮了材料拉壓性能差異,變化中間主應(yīng)力系數(shù)后可適用于各類材料,對(duì)在不同工況時(shí)研究材料的受力狀態(tài)、分析材料用量等方面都有重要作用(俞茂宏 等,1997)。

    統(tǒng)一強(qiáng)度理論采用剪切強(qiáng)度和內(nèi)摩擦角作為材料強(qiáng)度參數(shù)的形式為:

    (5)

    (6)

    式中,b(0≤b≤1)為中主應(yīng)力加權(quán)影響系數(shù),通過這個(gè)參數(shù)可以反映中間主應(yīng)力對(duì)材料屈服或破壞的影響。

    R=psinφt+ct·cosφt

    (7)

    其中:

    (8)

    (9)

    (10)

    (11)

    式(10)和式(11)中新參數(shù)統(tǒng)一摩擦角φt和統(tǒng)一粘聚力Ct的大小與中間主應(yīng)力加權(quán)參數(shù)b有關(guān),即新參數(shù)能夠反映統(tǒng)一強(qiáng)度理論中的主應(yīng)力效應(yīng)。統(tǒng)一滑移線場理論的其它有關(guān)方程與經(jīng)典滑移線理論相同,通過試驗(yàn)或其它方法得到中間主應(yīng)力加權(quán)參數(shù)b值,即可得到考慮中間主應(yīng)力的統(tǒng)一滑移線場。在以下計(jì)算和理論研究中,土的力學(xué)性質(zhì)均用統(tǒng)一摩擦角φt和統(tǒng)一粘聚力ct表示。

    式(7)與Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則非常相似,但是它們在本質(zhì)上卻是不同的。Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則完全忽略了中間主應(yīng)力對(duì)材料屈服的影響,但是統(tǒng)一強(qiáng)度理論不僅考慮了不可忽略的中間主應(yīng)力,而且適用于各種材料的不同情況。當(dāng)統(tǒng)一強(qiáng)度理論的b=0時(shí),完全不考慮中間主應(yīng)力的影響,此時(shí)統(tǒng)一強(qiáng)度理論退化為Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則。

    在求解統(tǒng)一極限坡面曲線時(shí)需要注意的是,當(dāng)坡頂無荷載時(shí),為滿足坡體達(dá)到塑性狀態(tài)條件,坡頂最小極限載荷應(yīng)取為:

    (12)

    當(dāng)坡頂取最小極限載荷時(shí),被動(dòng)區(qū)主應(yīng)力角為π/2,統(tǒng)一滑移線場中無過渡區(qū)。為使坡頂有最小荷載時(shí)的土層厚度為hmin:

    (13)

    2.3 統(tǒng)一極限坡面曲線法介紹

    通過統(tǒng)一滑移線場理論得到邊坡的極限坡面,并指定一個(gè)定義邊坡安全系數(shù)的方法來衡量邊坡的安全程度,可以作為評(píng)價(jià)邊坡穩(wěn)定性的新方法,本文將其命名為統(tǒng)一極限坡面曲線法。

    如圖1(a)所示,hmin為邊坡土體達(dá)到極限塑性狀態(tài)的最小土厚。坡高為H的直線坡面邊坡,它的地面線與原坡面線、極限坡面曲線的交點(diǎn)分別為點(diǎn)A、B,原坡面線與極限坡面曲線最終交于點(diǎn)C。直線坡面線與極限坡面曲線所圍成的總面積為S1(圖中為OBCAO),地面線與直線坡面線和極限坡面曲線所圍成的面積為S2(圖中為OBAO)。若直線坡面線與極限坡面曲線的交點(diǎn)C位于地面線以下時(shí),即點(diǎn)B位于坡腳點(diǎn)A坡體內(nèi)部,此時(shí)邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài),定義安全狀態(tài)下的安全系數(shù)為S1/S2,其值大于1。如圖1(b)所示,若原坡面線與極限坡面曲線的交點(diǎn)C位于地面線以上時(shí),即B點(diǎn)位于坡體外部,邊坡處于欠穩(wěn)定或不穩(wěn)定狀態(tài),作如圖所示的輔助線OB,輔助線OB可看作邊坡臨界坡面線,過C點(diǎn)作與地面線平行的直線與輔助線OB交于點(diǎn)D,極限坡面曲線與CD和輔助線OB所圍成的面積為S3(圖中為OCDO),極限坡面曲線與輔助線OB所圍成的面積為S4(圖中為OCBDO),定義不穩(wěn)定狀態(tài)下的安全系數(shù)等于S3/S4,其值小于1。若輔助線OB與極限坡面曲線的交點(diǎn)C恰好在地面線上時(shí),邊坡此時(shí)恰好處于臨界破壞狀態(tài),其安全系數(shù)等于1。將上述計(jì)算邊坡穩(wěn)定性系數(shù)的方法命名為統(tǒng)一極限坡面曲線法,用下式表示為:

    (a)安全狀態(tài) (b)破壞狀態(tài)圖1 土質(zhì)邊坡安全系數(shù)計(jì)算示意圖Fig.1 Diagram of safety factor calculation of soil slope

    (14)

    式中,yc為C點(diǎn)坐標(biāo)的y值,H為坡高。

    均質(zhì)土坡的統(tǒng)一極限坡面曲線法計(jì)算詳細(xì)流程如圖2所示,其具體過程為:首先在已知邊界條件下,利用統(tǒng)一滑移線方法計(jì)算得到均質(zhì)土坡的統(tǒng)一滑移線場,然后利用數(shù)值方法得到均質(zhì)土坡的統(tǒng)一極限坡面曲線,最后通過本文提出的統(tǒng)一極限坡面曲線法確定邊坡穩(wěn)定性系數(shù)。

    圖2 均質(zhì)邊坡統(tǒng)一坡面極限法計(jì)算流程Fig.2 The calculation flow of unified slope limit curve method for homogeneous slope

    此方法穩(wěn)定性評(píng)價(jià)指標(biāo)實(shí)質(zhì)上是在考慮中間主應(yīng)力情況下不同力學(xué)性質(zhì)的土質(zhì)邊坡極限坡面形狀與臨界狀態(tài)下坡面形狀的位置關(guān)系,并利用兩者位置關(guān)系定義均質(zhì)土坡穩(wěn)定性安全系數(shù)。相較于與其它方法,基于極限坡面與原坡面之間位置關(guān)系的評(píng)價(jià)指標(biāo)避免了繁雜的下滑力和抗滑力力學(xué)計(jì)算,也繞過了在邊坡穩(wěn)定性分析中的邊坡滑裂面確定,簡化了穩(wěn)定性系數(shù)計(jì)算過程,重新定義了一種通過極限坡面定義邊坡穩(wěn)定性的新方法。

    上述評(píng)價(jià)土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性的新方法最大的優(yōu)點(diǎn)在于不必假設(shè)和搜索臨界滑動(dòng)面,能夠簡單直觀的表示邊坡穩(wěn)定性。本方法的土強(qiáng)度指標(biāo)不變,統(tǒng)一極限坡面曲線法按照計(jì)算得到的統(tǒng)一極限坡面曲線與邊坡原直線坡面線的相對(duì)位置關(guān)系作為穩(wěn)定性系數(shù)計(jì)算基礎(chǔ),在原理上有明確的理論依據(jù),而且使用簡單明了。

    3 土質(zhì)邊坡統(tǒng)一極限坡面曲線法算例分析

    3.1 均質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)邊坡穩(wěn)定性計(jì)算

    在學(xué)術(shù)界所謂的“均質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)邊坡”,即規(guī)定坡高H=10 m,土容重γ=20 kN/m3,坡角α=26.57°的均質(zhì)土坡,土的土力學(xué)指標(biāo)為:粘聚力c=10 kpa、內(nèi)摩擦角φ=20°(米君楠,2007)。使用統(tǒng)一極限坡面曲線法計(jì)算得到在只有自重作用下的滑移線場和統(tǒng)一極限坡面曲線,在求解時(shí)計(jì)算間距越小,精度越高,取計(jì)算間距為△x=0.6 m進(jìn)行示例計(jì)算,以點(diǎn)O為原點(diǎn)建立坐標(biāo)系,其中hmin=1.43 m。

    邊坡滑移線場計(jì)算得到的均質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)邊坡的統(tǒng)一極限坡面曲線如圖3中曲線OBC所示。圖形OBAO的面積為68.08 m2,圖形OBCAO的面積為223.03 m2,根據(jù)本文統(tǒng)一極限坡面曲線法定義的方法得到均質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)邊坡安全系數(shù)為:=3.28。

    圖3 標(biāo)準(zhǔn)邊坡統(tǒng)一極限坡面曲線計(jì)算Fig.3 Calculation of unified limit slope curve of standard homogeneous slope

    安全系數(shù)計(jì)算結(jié)果如表1所示,統(tǒng)一極限坡面曲線法與Bishop法、Spencer法、有限元法、強(qiáng)度折減法(米君楠,2007)計(jì)算結(jié)果相同,均判定邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。但本文得到均質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)邊坡的安全系數(shù)偏大,原因可能為本文方法與其它方法對(duì)安全系數(shù)的定義方式不同。

    表1 均質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)邊坡安全系數(shù)計(jì)算結(jié)果Table 1 Calculation results of safety factors of standard homogeneous slope

    3.2 算例分析

    表2 應(yīng)力狀態(tài)法邊坡算例參數(shù)及安全系數(shù)計(jì)算結(jié)果Table 2 Parameters of slope example in stress state method and calculation results of safety factors

    分析可知,在表2中10個(gè)算例用統(tǒng)一極限坡面曲線法得到的安全系數(shù)均能夠良好的與已有方法得到的安全系數(shù)吻合。但是邊坡的坡面線過于平緩時(shí),坡面線與統(tǒng)一極限坡面曲線不產(chǎn)生交點(diǎn),用本文方法無法計(jì)算邊坡穩(wěn)定性系數(shù)。在坡角過小時(shí),特別是坡角小于內(nèi)摩擦角的情況,使用統(tǒng)一極限坡面曲線法不能計(jì)算邊坡穩(wěn)定性系數(shù),但還是能判斷邊坡穩(wěn)定系數(shù)大于1,即邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。

    4 統(tǒng)一極限坡面曲線法適用性分析

    文獻(xiàn)(方宏偉,2017;汪華斌,2002;王國體,2012)選取了多個(gè)樣本,分別與圓弧滑動(dòng)法、極限平衡法和應(yīng)力狀態(tài)法的分析結(jié)果相比較,得出文獻(xiàn)所提出的方法的可靠度,在以上研究基礎(chǔ)上,本文選取上述三個(gè)文獻(xiàn)中24個(gè)樣本(除去c=0和φ=0的樣本)所提供的邊坡土力學(xué)和物理參數(shù)(γ、c、φ、α、H),應(yīng)用統(tǒng)一極限坡面曲線法進(jìn)行計(jì)算,并與已有方法計(jì)算結(jié)果對(duì)比驗(yàn)證,算例參數(shù)及計(jì)算結(jié)果見表3。在選取的24個(gè)樣本利用安全系數(shù)法和應(yīng)力狀態(tài)法的吻合率分別為67.7%、73.5%。

    表3 安全系數(shù)計(jì)算結(jié)果Table 3 Calculation results of safety factors

    表3中利用本文提出方法計(jì)算得到的邊坡安全系數(shù)計(jì)算結(jié)果表明,統(tǒng)一極限坡面曲線法與實(shí)際狀態(tài)對(duì)比吻合率為75.0%,相比與文獻(xiàn)中的其他兩種方法,極限坡面曲線法計(jì)算的得到的均質(zhì)土坡穩(wěn)定性分析結(jié)果與邊坡實(shí)際狀態(tài)具有較高的吻合率,本文方法適用于判斷實(shí)際邊坡狀態(tài)。部分計(jì)算結(jié)果與均質(zhì)土坡實(shí)際狀態(tài)對(duì)比評(píng)價(jià)結(jié)果不吻合的原因可能在于,影響邊坡穩(wěn)定性的因素不止是上述所列出的土力學(xué)和物理參數(shù)5個(gè)參數(shù),還有其它因素未考慮進(jìn)入計(jì)算方法中,比如說水文力學(xué)參數(shù)、滲水壓力等。本文計(jì)算得到的安全系數(shù)與安全系數(shù)法和應(yīng)力狀態(tài)法計(jì)算得到的安全系數(shù)對(duì)比表明,吻合率為83.3%,造成差異的原因可能為兩者定義安全系數(shù)的方式不同。

    5 中間主應(yīng)力對(duì)邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)的敏感性分析

    圖4 中間主應(yīng)力變化時(shí)邊坡安全系數(shù)計(jì)算結(jié)果Fig.4 Calculation results of slope safety factor with intermediate principal stress changes

    中間主應(yīng)力的變化對(duì)土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性的影響如圖4所示,統(tǒng)一極限坡面曲線法計(jì)算得到的邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)隨著中間主應(yīng)力系數(shù)增大而增大。在坡角較小時(shí),中間主應(yīng)力系數(shù)對(duì)土坡穩(wěn)定性安全系數(shù)的影響較大。在坡角較小,為30°時(shí),隨著中間主應(yīng)力系數(shù)增大,用統(tǒng)一極限坡面法計(jì)算得到的安全系數(shù)從2.73增大到8.88,增幅達(dá)到225.3%;在坡角較大,為50°時(shí),隨著中間主應(yīng)力系數(shù)增大,用統(tǒng)一極限坡面法計(jì)算的邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)從1.01增大到1.42,增幅達(dá)到40.6%。

    隨著坡角增大,中間主應(yīng)力對(duì)統(tǒng)一極限坡面法計(jì)算得到的安全系數(shù)的影響增幅減小,且中間主應(yīng)力對(duì)統(tǒng)一極限坡面法計(jì)算得到的安全系數(shù)的影響趨近于一條直線。以上分析結(jié)果表明中間主應(yīng)力會(huì)對(duì)邊坡極限坡面形狀和安全系數(shù)產(chǎn)生很大影響,表示中間主應(yīng)力是不可忽略的,在邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)中應(yīng)考慮中間主應(yīng)力的影響。

    6 結(jié)論

    本文提出的考慮中間主應(yīng)力的統(tǒng)一極限坡面曲線法適用于均質(zhì)土坡穩(wěn)定性安全系數(shù)計(jì)算,雖然在坡角過小時(shí),特別是坡角小于內(nèi)摩擦角的情況,本文計(jì)算方法無法得到均質(zhì)土坡安全系數(shù)值,使用統(tǒng)一極限坡面曲線法不能計(jì)算邊坡穩(wěn)定性系數(shù),但還是能判斷均質(zhì)土坡邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。通過分析可以看出,本文提出的統(tǒng)一極限坡面曲線法在對(duì)均質(zhì)土質(zhì)邊坡進(jìn)行求解時(shí)能夠較為簡單快速地得到邊坡滑移線場和極限坡面曲線,并可以快速求得邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)。在文獻(xiàn)中選取各類均質(zhì)土坡穩(wěn)定分析的算例,應(yīng)用統(tǒng)一極限坡面曲線法得到的計(jì)算結(jié)果與應(yīng)力狀態(tài)法、條分法、有限元法等已有方法的分析結(jié)果相比較,其數(shù)值上具有可靠性,而且計(jì)算結(jié)果與邊坡實(shí)際狀態(tài)相比,本文提出的統(tǒng)一極限坡面曲線法與邊坡實(shí)際狀態(tài)具有較高的吻合率。而且分析了中間主應(yīng)力對(duì)統(tǒng)一極限坡面曲線的影響,分析結(jié)果表明中間主應(yīng)力會(huì)對(duì)邊坡極限坡面形狀和安全系數(shù)產(chǎn)生很大影響,表示中間主應(yīng)力是不可忽略的。

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