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    稀土Ce對(duì)H13鋼CCT曲線的影響

    2022-07-26 08:41:54徐祺昊楊禮林趙莉萍
    金屬熱處理 2022年7期
    關(guān)鍵詞:冷速珠光體貝氏體

    徐祺昊, 楊禮林, 夏 明, 秦 晨, 趙莉萍

    (內(nèi)蒙古科技大學(xué) 材料與冶金學(xué)院, 內(nèi)蒙古 包頭 014010)

    隨著制造業(yè)的快速發(fā)展,為了縮小我國(guó)工業(yè)技術(shù)與發(fā)達(dá)國(guó)家的差距,滿足當(dāng)今社會(huì)對(duì)熱作模具鋼日益增長(zhǎng)的需求,提高熱作模具的使用壽命、降低成本、研發(fā)性能卓越的新型熱作模具鋼已經(jīng)成為當(dāng)務(wù)之急[1]。H13鋼是目前應(yīng)用最廣泛的一種熱作模具鋼,CCT曲線是過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻條件下相變規(guī)律的精確表達(dá)形式,測(cè)定H13鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線,深入探究其轉(zhuǎn)變特點(diǎn),對(duì)合理制訂H13鋼的熱處理工藝具有指導(dǎo)意義[2]。Ce作為一種優(yōu)異的稀土合金元素,研究Ce對(duì)H13鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(CCT)曲線的影響具有重要意義[3]。

    本文通過(guò)測(cè)定兩種不同Ce含量的H13熱作模具鋼在不同冷速下的冷卻曲線,根據(jù)其顯微組織與硬度繪制出CCT曲線,研究Ce元素的加入對(duì)H13熱作模具鋼CCT曲線的影響,再通過(guò)得到的CCT曲線與相應(yīng)的數(shù)據(jù),制定合理的冷卻速度以得到理想的組織,對(duì)實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)具有一定的參考依據(jù)。

    1 試驗(yàn)材料與方法

    采用真空熔煉爐進(jìn)行試驗(yàn)鋼的冶煉,其額定功率為40 kW,工作時(shí)電壓為250 V,額定頻率為4 kHz,額定溫度為1700 ℃。試驗(yàn)鋼經(jīng)配料計(jì)算后,分別進(jìn)行去銹、稱量、加料及熔煉,熔煉時(shí)為了避免低熔點(diǎn)的碳、硅、錳鐵以及稀土中間合金(Fe-20%Ce)等原料的嚴(yán)重?zé)龘p,將稀土中間合金放入到真空冶煉爐的小料斗中,待高熔點(diǎn)的原料熔化后再依次將其加入到鋼液中。為了使鋼液熔化均勻,需適當(dāng)?shù)負(fù)u晃坩堝,以達(dá)到攪拌均勻的目的。最后進(jìn)行澆注,得到H13熱作模具鋼棒材,其化學(xué)成分如表1所示,顯微組織如圖1所示。

    表1 試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table 1 Chemical composition of the tested steels (mass fraction, %)

    圖1 H13鋼鍛造態(tài)原始組織(a)1號(hào)鋼;(b)2號(hào)鋼Fig.1 Original microstructure of the as-forged H13 steel(a) No.1 steel; (b) No.2 steel

    由表1可知,兩種試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分基本相同,僅2號(hào)鋼較1號(hào)鋼多添加了0.026%的Ce元素。由圖1對(duì)比可以看出,未加稀土Ce的1號(hào)試驗(yàn)鋼,鍛態(tài)原始組織中有明顯的沿變形晶界分布的碳化物。添加稀土Ce后的2號(hào)試驗(yàn)鋼,鍛態(tài)原始組織中有部分顆粒狀碳化物及沿變形方向的條狀碳化物。另外,添加稀土Ce后的組織得到一定程度的細(xì)化,成分偏析得到減輕且組織中沿晶界呈網(wǎng)狀分布的碳化物得到改善。

    利用數(shù)控車床從鑄態(tài)鋼棒上切取φ3 mm×10 mm圓柱試樣,進(jìn)行熱模擬試驗(yàn),先通過(guò)砂紙將加工痕跡去除并使試樣表面光滑。利用L78 RITA熱相變膨脹儀,將鑄態(tài)試樣以200 ℃/h的升溫速度升溫至1020 ℃完全奧氏體化,保溫10 min后以不同的冷卻速度(0.05~180 ℃/s)冷卻至室溫。試樣經(jīng)鑲嵌、磨拋、體積分?jǐn)?shù)為4%硝酸酒精溶液腐蝕后在BX53M蔡司光學(xué)顯微鏡下觀察,并用AutoVicker MF 30自動(dòng)顯微硬度計(jì)測(cè)量硬度(載荷砝碼1 kg),對(duì)比不同冷速下的顯微組織和硬度,確定組織類型。并根據(jù)熱膨脹曲線,采用切線法對(duì)試驗(yàn)鋼的Ac1、Ac3與Ms點(diǎn)進(jìn)行測(cè)定,并繪制CCT曲線[4]。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變組織

    2.1.1 1號(hào)鋼顯微組織

    圖2為不同冷速下1號(hào)試驗(yàn)鋼臨界轉(zhuǎn)變時(shí)的顯微組織。由圖2(a)可知,當(dāng)冷速為1 ℃/s時(shí),1號(hào)試驗(yàn)鋼發(fā)生了珠光體與貝氏體轉(zhuǎn)變,其中黑色塊狀為珠光體組織,在鐵素體和奧氏體中均未觀察到碳化物析出,根據(jù)固態(tài)相變規(guī)律[5],無(wú)碳貝氏體由板條鐵素體束和未轉(zhuǎn)變的奧氏體組成,鐵素體之間存在富碳奧氏體,是一種特殊的貝氏體,此時(shí)試驗(yàn)鋼顯微組織為珠光體+無(wú)碳貝氏體+少量碳化物。當(dāng)冷速為2 ℃/s 時(shí),組織中未見(jiàn)珠光體組織,此時(shí)組織為貝氏體+少量馬氏體+殘留奧氏體+碳化物,如圖2(b)所示。說(shuō)明珠光體轉(zhuǎn)變的臨界冷速區(qū)間為1~2 ℃/s。

    圖2 1號(hào)鋼在不同冷卻速度下的顯微組織(1020 ℃奧氏體化)Fig.2 Microstructure of the No.1 steel under different cooling rates (austenitized at 1020 ℃)(a) 1 ℃/s; (b) 2 ℃/s; (c) 13 ℃/s; (d) 14 ℃/s; (e) 180 ℃/s

    當(dāng)冷速為13 ℃/s時(shí),1號(hào)試驗(yàn)鋼的組織呈針狀貝氏體組織特征,此時(shí)組織為貝氏體+馬氏體+碳化物。而當(dāng)冷速達(dá)到14 ℃/s時(shí),貝氏體組織特征消失,組織為板條狀馬氏體。說(shuō)明貝氏體轉(zhuǎn)變的臨界冷速區(qū)間為13~14 ℃/s。

    當(dāng)冷速進(jìn)一步提高至180 ℃/s時(shí),組織呈現(xiàn)出明顯的板條狀馬氏體特征,組織為馬氏體+少量殘留奧氏體+碳化物。說(shuō)明發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變的臨界冷速區(qū)間為大于14 ℃/s。

    2.1.2 2號(hào)鋼顯微組織

    圖3為不同冷速下2號(hào)試驗(yàn)鋼臨界轉(zhuǎn)變時(shí)的顯微組織。從圖3(a, b)可知,冷速為3 ℃/s時(shí),2號(hào)試驗(yàn)鋼的組織中存在珠光體組織,而冷速為4 ℃/s時(shí)組織中無(wú)珠光體組織存在。說(shuō)明稀土元素Ce加入后,2號(hào)鋼的珠光體臨界冷速區(qū)間為3~4 ℃/s,珠光體轉(zhuǎn)變明顯提前。究其原因,稀土元素的加入使得原奧氏體晶粒中未溶碳化物數(shù)量減少,從而使得奧氏體穩(wěn)定性下降,故而使得珠光體轉(zhuǎn)變提前。

    圖3 2號(hào)鋼在不同冷卻速度下的顯微組織(1020 ℃奧氏體化)Fig.3 Microstructure of the No.2 steel under different cooling rates (austenitized at 1020 ℃)(a) 3 ℃/s; (b) 4 ℃/s; (c) 25 ℃/s; (d) 30 ℃/s; (e) 180 ℃/s

    當(dāng)冷速為25 ℃/s時(shí),2號(hào)試驗(yàn)鋼中存在針狀貝氏體組織,而當(dāng)冷速達(dá)到30 ℃/s時(shí),組織為板條狀馬氏體組織。說(shuō)明稀土Ce的加入使貝氏體的臨界冷速區(qū)間提升至25~30 ℃/s,貝氏體轉(zhuǎn)變同樣提前。

    隨著冷速進(jìn)一步增大至180 ℃/s,2號(hào)試驗(yàn)鋼的組織均為馬氏體組織,且隨著冷速的提高,馬氏體占比更高,晶粒更為細(xì)小。

    對(duì)比圖2與圖3可以發(fā)現(xiàn),在相同冷速180 ℃/s條件下,H13鋼中加入稀土元素Ce后,組織更細(xì)密,所得馬氏體的板條形狀更加清晰,添加Ce后使組織結(jié)構(gòu)更加細(xì)小,板條相對(duì)更加短小[6-7]。這是由于在H13鋼中加入Ce使奧氏體晶粒細(xì)化,且H13鋼中還含有Mo和V等強(qiáng)碳化物形成元素,其中Mo2C和VC等碳化物由于稀土的加入更易發(fā)生溶解,在晶界處分布可阻礙晶界偏移,起到抑制晶粒長(zhǎng)大的作用,縮小馬氏體條的寬度。

    同時(shí)根據(jù)圖2與圖3還可以發(fā)現(xiàn),稀土元素Ce的加入明顯起到細(xì)化晶粒的作用,Ce可使鋼中的等軸晶率提高,也可使鋼中晶粒尺寸更加細(xì)小,這是由于Ce在鋼中形成了化合物并充當(dāng)了結(jié)晶時(shí)的非自發(fā)形核核心,故起到了細(xì)化晶粒的作用。另外Ce在鋼液凝固過(guò)程中形成的高熔點(diǎn)化合物會(huì)提前析出,并以均勻分布的細(xì)小質(zhì)點(diǎn)作為非均勻形核的核心,從而使結(jié)晶過(guò)冷度降低,進(jìn)而對(duì)凝固組織起到細(xì)化的作用。這會(huì)導(dǎo)致組織中晶粒變小,晶界總面積增加,從而促進(jìn)了新相的形核和原子的擴(kuò)散,導(dǎo)致了貝氏體轉(zhuǎn)變提前,故體現(xiàn)在CCT曲線上顯示為貝氏體轉(zhuǎn)變曲線左移。

    2.2 不同冷速下的硬度變化

    為了進(jìn)一步確認(rèn)試驗(yàn)鋼不同冷速下得到的顯微組織,對(duì)其硬度進(jìn)行檢測(cè),兩種組分試驗(yàn)鋼不同冷速下的硬度如表2、表3和圖4所示。通過(guò)對(duì)比可以發(fā)現(xiàn),冷卻速度小于0.1 ℃/s時(shí),添加稀土元素Ce的2號(hào) 試驗(yàn)鋼的顯微硬度和未加稀土的1號(hào)試驗(yàn)鋼相差不大。隨著冷速的增加,1號(hào)鋼和2號(hào)鋼的硬度曲線中均存在兩個(gè)明顯的拐點(diǎn),在拐點(diǎn)前后硬度增加、速度出現(xiàn)明顯差異,這兩個(gè)拐點(diǎn)所對(duì)應(yīng)溫度恰好為珠光體轉(zhuǎn)變與貝氏體轉(zhuǎn)變的臨界冷速。并且隨著冷速的繼續(xù)增加,硬度也隨之上升,但當(dāng)經(jīng)過(guò)貝氏體轉(zhuǎn)變臨界冷速后,硬度雖繼續(xù)上升,但增速卻呈現(xiàn)下降的趨勢(shì)。

    表2 1號(hào)試驗(yàn)鋼在不同冷速下的顯微硬度Table 2 Microhardness of the No.1 steel under different cooling rates

    表3 2號(hào)試驗(yàn)鋼在不同冷速下的顯微硬度Table 3 Microhardness of the No. 2 steel under different cooling rates

    圖4 1號(hào)鋼(a)和2號(hào)鋼(b)在不同冷速下的硬度曲線Fig.4 Hardness curves of the No. 1 steel(a) and the No.2 steel(b) under different cooling rates

    從整體上來(lái)看,相同冷速下加入稀土元素Ce的2號(hào) 試驗(yàn)鋼的顯微硬度更大,整體性能提高,究其原因,是因?yàn)镃e加入到H13鋼中,存在于晶界、相界、孿晶界等缺陷處,降低晶界能量,這不可避免地影響了過(guò)冷奧氏體的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變[8]。Ce加入鋼中,還可以細(xì)化晶粒,包括鐵素體晶粒細(xì)化、滲碳體板條減薄、板條馬氏體細(xì)化、抑制碳化物聚集粗化的作用[8],最終達(dá)到提高H13鋼硬度及其他性能的作用。

    2.3 試驗(yàn)鋼CCT曲線

    2.3.1 臨界點(diǎn)

    通過(guò)切線法測(cè)得兩種試驗(yàn)鋼的臨界溫度如表4所示。由表4可知,在H13鋼中加入0.026%Ce后,Ac1降低了7.8 ℃,而Ac3卻增高了6.3 ℃,Ms只增加了1.2 ℃,臨界相變溫度均變化不大。

    表4 試驗(yàn)鋼的的臨界溫度(℃)Table 4 Critical temperatures of the tested steels (℃)

    2.3.2 1號(hào)鋼CCT曲線

    根據(jù)熱膨脹曲線測(cè)得試驗(yàn)鋼臨界溫度,并通過(guò)組織及硬度分析,繪制1號(hào)試驗(yàn)鋼的CCT曲線,如圖5所示。從圖5可以看出,1號(hào)試驗(yàn)鋼經(jīng)1020 ℃奧氏體化10 min后以不同的冷卻速度冷卻時(shí),得到的過(guò)冷奧氏體轉(zhuǎn)變產(chǎn)物不同,CCT曲線包括奧氏體+未溶碳化物區(qū)(A+C)、珠光體區(qū)(A+P+C)、貝氏體區(qū)(A+B+C)和馬氏體區(qū)(A+M+C)。當(dāng)冷速高于0.05 ℃/s時(shí),先后發(fā)生珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變。且隨冷速的增加,珠光體轉(zhuǎn)變開始溫度下降,珠光體轉(zhuǎn)變區(qū)域越來(lái)越窄,冷卻至室溫獲得珠光體(P)+貝氏體(B)+碳化物(C)組織。

    圖5 1號(hào)鋼的CCT曲線 Fig.5 CCT curves of the No.1 steel

    由之前的組織和硬度分析,結(jié)合CCT曲線可知,1號(hào) 試驗(yàn)鋼珠光體轉(zhuǎn)變冷卻速度介于1~2 ℃/s之間,在此溫度區(qū)間出現(xiàn)了鼻溫,當(dāng)冷速大于1.5 ℃/s時(shí),過(guò)冷奧氏體經(jīng)過(guò)貝氏體與馬氏體轉(zhuǎn)變區(qū),在該溫度范圍內(nèi)得到的最終組織為貝氏體+馬氏體+碳化物。隨著冷速的增加,貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)域變窄,當(dāng)冷速進(jìn)一步提高到13~14 ℃/s時(shí),又出現(xiàn)了鼻溫,結(jié)合組織與硬度的分析,判斷在13.5 ℃/s冷速條件下為貝氏體轉(zhuǎn)變的臨界冷速。當(dāng)冷卻速度為14~180 ℃/s時(shí),只發(fā)生馬氏體相變。隨著冷卻速度上升到180 ℃/s時(shí)最終得到的組織為馬氏體+碳化物+殘留奧氏體。

    2.3.3 2號(hào)鋼CCT曲線

    采用同樣的方法繪制2號(hào)試驗(yàn)鋼CCT曲線,如圖6 所示。由圖6可見(jiàn),加入稀土元素Ce后,珠光體區(qū)域變大,鼻溫也隨之提前,雖然加入的Ce含量較少(0.026%),但效果明顯,珠光體轉(zhuǎn)變臨界冷卻速度提前到3.5 ℃/s,冷速高于3.5 ℃/s時(shí)便沒(méi)有珠光體組織,研究表明,Ce的加入可使得奧氏體中未溶碳化物減少,奧氏體穩(wěn)定性下降,使珠光體轉(zhuǎn)變提前。稀土元素Ce的加入可凈化鋼液,改善組織,其結(jié)果是奧氏體晶粒變小,晶界總面積增加,促進(jìn)了新相的形核和原子的擴(kuò)散[9],也促進(jìn)了先共析轉(zhuǎn)變和珠光體轉(zhuǎn)變,同時(shí)還促進(jìn)了貝氏體轉(zhuǎn)變。其次,隨著奧氏體中碳含量的增加,珠光體轉(zhuǎn)變逐漸向左移動(dòng),由于Ce的加入,導(dǎo)致奧氏體中的未溶碳化物減少[8],最終導(dǎo)致CCT曲線左移。

    圖6 2號(hào)鋼的CCT曲線 Fig.6 CCT curves of the No.2 steel

    當(dāng)冷卻速度大于4 ℃/s時(shí),過(guò)冷奧氏體組織經(jīng)過(guò)貝氏體與馬氏體相區(qū),此溫度區(qū)間最終得到的組織為貝氏體+馬氏體+少量碳化物。同時(shí)根據(jù)組織與硬度分析,發(fā)現(xiàn)添加稀土元素Ce后,貝氏體轉(zhuǎn)變臨界冷速提高到30 ℃/s,貝氏體轉(zhuǎn)變提前。當(dāng)冷卻速度大于30 ℃/s時(shí),試驗(yàn)鋼只發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變,最終得到的組織為馬氏體+殘留奧氏體+未溶碳化物。

    3 結(jié)論

    1) 未添加稀土元素Ce的H13鋼的珠光體轉(zhuǎn)變臨界冷速區(qū)間為1~2 ℃/s,貝氏體轉(zhuǎn)變臨界冷速區(qū)間為13~14 ℃/s,冷速>14 ℃/s時(shí)只發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變。添加0.026%Ce的H13鋼的珠光體轉(zhuǎn)變臨界冷速區(qū)間為3~4 ℃/s,貝氏體轉(zhuǎn)變臨界冷速區(qū)間為25~30 ℃/s,冷速>30 ℃/s時(shí)只發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變。添加Ce后,珠光體轉(zhuǎn)變與貝氏體轉(zhuǎn)變提前,未溶碳化物減少,奧氏體晶粒細(xì)化,馬氏體板條變短小。

    2) H13鋼中加入0.026%Ce后,硬度較未添加Ce時(shí)有所提高;且硬度隨冷速的升高而增大,在珠光體轉(zhuǎn)變與貝氏體轉(zhuǎn)變的臨界冷速下硬度的增速出現(xiàn)拐點(diǎn),拐點(diǎn)的前后硬度增幅速度呈現(xiàn)明顯差異,當(dāng)經(jīng)過(guò)貝氏體轉(zhuǎn)變臨界冷速后,硬度雖繼續(xù)上升,但增速卻呈現(xiàn)下降的趨勢(shì)。

    3) 利用膨脹法測(cè)得1020 ℃奧氏體化溫度下,未添加Ce時(shí)H13鋼的臨界相變點(diǎn)Ac1=853.6 ℃,Ac3=943.8 ℃,Ms=333.4 ℃;添加0.026%Ce時(shí)的臨界相變點(diǎn)Ac1=845.8 ℃,Ac3=950.1 ℃,Ms=334.6 ℃。H13鋼中加入0.026%Ce后Ac1降低,Ac3升高,Ms基本不變。

    4) 利用膨脹法結(jié)合金相-硬度法測(cè)定了未添加Ce和添加0.026%Ce時(shí)H13鋼的CCT曲線。加入Ce后,H13鋼的珠光體轉(zhuǎn)變區(qū)域變大,珠光體轉(zhuǎn)變的臨界冷速增大,珠光體轉(zhuǎn)變曲線左移。貝氏體轉(zhuǎn)變的臨界冷速同樣增大,貝氏體相變提前,貝氏體轉(zhuǎn)變曲線左移。馬氏體相變區(qū)域相應(yīng)縮小。

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