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    探討強夯參數(shù)對路基加固效果的影響

    2022-07-20 07:04:16張開興
    交通科技與管理 2022年14期
    關(guān)鍵詞:土層半徑峰值

    張開興

    (貴州佳源建設(shè)工程有限公司,貴州 貴陽 550001)

    0 引言

    強夯法是在重錘夯實法的基礎(chǔ)上發(fā)展而來的一種新的地基處理方法,又稱為動力固結(jié)法,工藝原理是利用起吊設(shè)備,將夯實錘提升至一定高度,由夯實錘自由下落夯基土層,使地基夯實固結(jié)[1-6]。該方法廣泛應(yīng)用于道路路基、房建地基等工程地基加固,可有效夯實碎石土、沙土、濕陷性黃土等地基。錘底半徑、夯擊能量是強夯工藝核心參數(shù),對路基夯實加固效果具有重要影響[7-8]。該文以某高速公路路基加固工程為依托,探討強夯參數(shù)對路基加固效果的影響,可為后期路基強夯施工參數(shù)設(shè)計提供依據(jù)。

    1 工程概況

    高速公路工程,全長1 671 991 m,起訖樁號LK2+840~LK20+711.991,雙向四車道的設(shè)計,設(shè)計車速100 km/h,路基寬26 m,工程建設(shè)所在地土體以素填土、黏土、粉土、粉質(zhì)黏土為主,力學(xué)性質(zhì)較差,擬定采用強夯法加固路基。

    2 數(shù)值建模

    2.1 數(shù)值模型及材料參數(shù)

    地質(zhì)勘測報告揭露的場地土層分布自地表向下依次為:素填土、黏土、粉土、粉質(zhì)黏土,平均層厚約為2 m、1 m、2 m、10 m[9],以地質(zhì)報告揭露的土層分布、土層厚度為基準(zhǔn),建立土層分布數(shù)值模型,模型長長(X 軸)30 m,寬(Y 軸)30 m,高(Z 軸)15 m,原點坐標(biāo)(0,0,0)位于模型底部中心,夯點位置坐標(biāo)為(0,0,15),見表1(a);夯錘模型見圖1(b),錘徑取1.0 m,1.25 m,1.5 m。場地各土層土體力學(xué)指標(biāo)見表1。

    表1 土體的力學(xué)指標(biāo)

    圖1 數(shù)值模型圖

    2.2 本構(gòu)模型及網(wǎng)格劃分

    該文采用摩爾-庫倫本構(gòu)模型模擬土體性質(zhì)。該模型網(wǎng)格數(shù)目為13 500 個,按照模型中各土層厚度分布,素填土層、黏土層、粉土層、粉質(zhì)黏土層網(wǎng)格數(shù)分別為1 800、900、1 800、9 000 個;按照圖2 所示接觸力時程曲線,模擬錘重為10 t、15 t、20 t 時的夯擊能量。

    圖2 接觸力時程曲線

    2.3 強夯工藝參數(shù)

    錘徑、錘重、下落高度是影響強夯工藝效果的核心參數(shù),該文為降低研究難度、減少控制變量,采用夯擊能量等效替換錘重、下落高度,由此,確定該次研究的強夯工藝參數(shù)為錘底半徑、夯擊能量;通過不同錘徑、夯擊能量下土體豎向位移、豎向應(yīng)力、地表位移、夯坑體積變化特征,評價兩項工藝參數(shù)對路基夯實效果的影響[10]。

    3 數(shù)值結(jié)果分析

    3.1 錘底半徑影響

    不同錘徑下不同深度土體豎向變形數(shù)據(jù)見表2。

    表2 不同錘徑下土體豎向變形隨深度變化數(shù)據(jù)統(tǒng)計表

    由表2 可知:(1)同一錘底半徑下,土體豎向變形量隨土體深度增加而減小。

    (2)0~3 m 范圍內(nèi),同一土體深度下土體豎向變形隨錘底半徑增加而減??;相較于1.0 m 錘底半徑,錘底半徑為1.25 m、1.5 m 時,相同土體深度下土體豎向位移分別減少43.7%、62.5%。

    (3)土體深度在4~6 m 范圍時,錘底半徑變化對土體豎向位移影響一致,表明土體深度在0~3 m 范圍時對錘底半徑變化敏感。

    不同錘徑下土體豎向應(yīng)力峰值隨深度變化曲線見圖3。

    圖3 不同錘徑下土體豎向應(yīng)力峰值隨深度變化關(guān)系

    由圖3 可知:(1)三種不同錘底半徑下,0~3 m 土層深度范圍內(nèi),豎向應(yīng)力峰值減小速度較大。

    (2)土層深度在4~6 m 范圍時,豎向應(yīng)力峰值均在0.5 MPa 以內(nèi),減小速度較小。

    (3)土層深度在0~3 m 范圍時,豎向應(yīng)力峰值變化對錘底半徑變化較為敏感;相較于1.0 m 錘底半徑,錘底半徑為1.25 m、1.5 m 時,該土層深度范圍內(nèi),豎向應(yīng)力峰值分別減少18.5%、37.0%。

    地表土豎向變形隨錘徑變化關(guān)系見圖4。

    圖4 不同錘徑下地表土體豎向變形

    由圖4可知:錘底半徑分別為1.0 m、1.25 m、1.5 m時,地表土體豎向變形影響寬度分別為1.3 m、1.5 m、1.8 m;錘底中心區(qū)域地表豎向位移值分別為0.28 m、0.17 m、0.10 m,可知隨錘底半徑增加,地表位移隨之減小,夯擊影響區(qū)域?qū)挾入S之增加,約為錘徑的1.2~1.3 倍。

    3.2 夯擊能量影響

    夯擊能量為夯錘自重與夯錘下落高度的乘積,同一夯錘落距下,不同錘重對應(yīng)的不同深度土層豎向位移量見表3。

    表3 相同落距不同錘重時土體豎向變形隨深度變化數(shù)據(jù)統(tǒng)計表

    由表3 可知:(1)同一錘重不同深度土層豎向位移深度隨土層深度增加而減小。

    (2)不同錘重同一深度土體豎向位移隨錘重增加而增加。

    (3)土層深度在0~3 m 范圍內(nèi),土層豎向位移變化隨錘重增加變化顯著,4~6 m 范圍內(nèi),土層豎向位移對錘重變化幅度較小,且最大影響深度均在6.0 m 左右。

    同一落距不同錘重時土體豎向應(yīng)力峰值隨深度變化關(guān)系見圖5。

    由圖5 可知:(1)不同錘重時,土體豎向應(yīng)力隨土層深度變化趨勢基本一致。

    圖5 相同落距時土體豎向應(yīng)力峰值隨深度變化關(guān)系

    (2)土層深度在0~3 m 范圍內(nèi)時,豎向應(yīng)力峰值減小速度較快。

    (3)土層深度在4~6 m 范圍內(nèi)時,豎向應(yīng)力峰值均小于0.6 MPa,峰值變化較小。

    (4)綜上可知,土體豎向應(yīng)力隨錘重增加而增加,土層深度在3 m 以內(nèi)時,錘重對豎向應(yīng)力值影響較大。

    地表豎向變形隨錘重變化曲線見圖6。

    圖6 不同錘重時地表土體豎向變形

    由圖6 可知:(1)隨錘底半徑增加,地表豎向變形影響寬度隨之增加。

    (2)隨錘重增加,地表豎向變形影響寬度不變,表明地表豎向變形影響寬度不受錘重(夯擊能量)影響。

    (3)錘重分別為10 t、15 t、20 t 時,地表豎向位移最大值分別為0.21 m、0.32 m、0.47 m,表明地表豎向位移隨錘重增加而增大。

    夯坑體積隨錘重變化關(guān)系見圖7。

    由圖7 可知:錘重分別為10 t、15 t、20 t 時,夯坑體積分別為473.3 m2、746.7 m2、1 080 m2,夯坑體積隨錘重增加呈線性增大趨勢。

    圖7 夯坑體積隨錘重變化關(guān)系圖

    4 結(jié)論

    該文依托具體工程,通過數(shù)值分析軟件,研究了錘底半徑、夯擊能量兩項強夯參數(shù)對土體豎向位移、豎向應(yīng)力、地表位移及夯坑體積影響,結(jié)論如下:

    (1)土體深度在0~3 m 范圍內(nèi),地表位移、地表峰值應(yīng)力隨錘底半徑增加而減小,相較于錘底半徑為1 m下的地表位移、地表峰值應(yīng)力,錘底半徑為1.25 m、1.5 m 時地表位移分別減小43.7%、62.5%,地表峰值應(yīng)力分別減小18.5%、37.0%。

    (2)隨錘底半徑增加,地表最大位移隨之減小,地表夯擊影響寬度隨之線性增加,約為錘徑的1.2~1.3 倍;隨錘重增加,土體豎向峰值應(yīng)力、土層位移隨之增加,夯坑體積呈線性增加趨勢。

    (3)不同錘重夯擊影響深度基本在6 m 左右。

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