劉英凱,周 洋,劉建剛,郝文龍
(博深股份有限公司,石家莊 050035)
金剛石鋸片被廣泛應用于土木工程、石材加工、交通工程等領域。為了提高金剛石鋸片的壽命,常加入W、WC、鑄造WC 等具有高硬度、高耐磨性的材料為骨架材料[1-2]。但由于這類骨架材料具有高熔點、高硬度的特性,且與胎體金屬浸潤性較差,難以燒結(jié),就導致胎體對其把持力不足,在使用過程中容易脫落,導致鋸片切割壽命降低等。同時,隨著骨架材料加入量增大,刀齒燒結(jié)成型的難度增加,其燒結(jié)致密性下降,進而導致鋸片刀齒強度降低,在切割過程中容易出現(xiàn)刀齒斷裂等嚴重問題。
Co 是金屬中與碳相容性最好的金屬之一,同時Co 基胎體具有良好的綜合機械性能等,適合用于制造金剛石鋸片[3-4]。但隨著金剛石鋸片使用的普及,加上行業(yè)生產(chǎn)廠家增多,其價格一跌再跌,而Co 粉等原材料成本卻居高不下,相關行業(yè)面臨巨大的成本壓力。為了克服此問題,行業(yè)內(nèi)對于替Co 材料及其工藝進行了大量的研究[5-10],發(fā)現(xiàn)胎體材料表面包覆Co 粉可大大降低鋸片胎體內(nèi)Co 粉的用量,進而達到既不降低產(chǎn)品性能,又能大幅降低產(chǎn)品成本的目的。
為此,分別將鑄造WC顆粒、表面Co 粉包覆的鑄造WC顆粒以及Ni 粉包覆的鑄造WC顆粒應用于金剛石鋸片中,對比研究其對鋸片胎體機械性能及切割性能的影響。
制備金剛石鋸片胎體的原材料粉末有電解Cu 粉、Sn 粉,其D50均為28 μm;羰基Fe 粉,其D50為5 μm;Ni 粉、Co 粉,其D50均為16 μm;鑄造WC 基本顆粒尺寸在80~200 μm;人造金剛石類型為HWD60,其粒度代號為40/50,使用的人造金剛石濃度為25%。
試驗中用到的主要設備有DC200 型金剛石涂覆機,DSP475 型真空燒結(jié)爐,WDW?100G 型微機控制電子萬能試驗機,KH3200A 型洛氏硬度機,BS124S 型電子分析天平,VEGA3 LMH 型掃描電鏡,牛津X 射線能譜儀等。
高分子黏結(jié)劑溶質(zhì)、醇溶劑形成的混合溶劑和Co粉(或Ni 粉)粉末配制成一定濃度懸濁液,將懸濁液倒入DC200 金剛石涂覆機的噴霧器中,從上向下噴懸濁液,熱風機從下往上吹起鑄造WC顆粒,下降的懸濁液與上升的鑄造WC顆粒在空中相遇并發(fā)生接觸、撞擊、黏連等;同時,隨著混合溶劑在熱風作用下充分揮發(fā),Co 粉(或Ni 粉)最終會緊密均勻地包覆在鑄造WC顆粒上,形成Co 粉包覆鑄造WC顆?;騈i 粉包覆鑄造WC顆粒。且控制懸濁液中金屬粉的量,使制成的包覆粉顆粒中鑄造WC 與金屬粉末的質(zhì)量比為3∶1。Co 粉包覆鑄造WC 的顆粒形貌如圖1所示。
圖1 Co 粉包覆鑄造WC 的顆粒形貌Fig.1 Particle morphology of Co powder coated cast WC
分別將鑄造WC(命名為A)、Co 粉包覆鑄造WC(命名為B)、Ni 粉包覆鑄造WC(命名為C)和其他金屬粉末按一定比例混合,制備3 種金剛石鋸片胎體。3 種胎體的配方如表1所示,其中表1 中所有物質(zhì)的含量都是質(zhì)量分數(shù)。
表1 胎體配方Tab.1 Matrix formula
將表1 中的各原材料稱量、混合均勻后,采用真空燒結(jié)爐制備試樣塊,試樣塊尺寸為30 mm × 12 mm ×6 mm,制備工藝為燒結(jié)溫度為850 ℃,燒結(jié)壓力為30 MPa,保溫時間為30 min。
采用KH3200A 洛氏硬度計測量胎體硬度;采用三點彎曲法在萬能試驗機上進行胎體抗彎強度測試;采用掃描電鏡進行胎體斷口微觀形貌觀察及分析。樣塊抗彎強度計算式為:
式中:σ為抗彎強度,MPa;F為斷裂所需的力,N;L為支點間的距離,mm;b為試樣寬度,mm;h為試樣厚度,mm。
圖2、圖3 分別為表1 中的1#、2#和3#配方胎體燒結(jié)試樣塊的硬度和抗彎強度對比。從圖2 可以看出:3個試樣的硬度基本相當。用金屬粉末包覆鑄造WC顆粒材料后,胎體配方中各組元的配比關系基本沒有變化,因此在相同的燒結(jié)工藝下,燒結(jié)后的胎體硬度基本相當。從圖3 可以看出:抗彎強度最高的是加入Co 粉包覆鑄造WC顆粒的2#配方,其次是加入Ni 粉包覆鑄造WC顆粒的3#配方,加入純鑄造WC顆粒的1#配方的強度最低。鑄造WC 表面包覆Co 粉或Ni 粉金屬層后,Co 粉或Ni 粉富集于鑄造WC顆粒表面,與Cu、Fe等胎體材料相容性優(yōu)良,同時與鑄造WC顆粒也有良好的相容性。用Co 粉或Ni 粉作為中間過渡層,可以提高WC 耐磨相與胎體界面的親和力,促進胎體燒結(jié),進而提高其抗彎強度。
圖2 胎體硬度對比Fig.2 Comparison of matrix hardness
圖3 抗彎強度對比Fig.3 Comparison of bending strength
圖4 為1#試樣胎體斷口形貌。從圖4 中可以看出:鑄造WC顆粒表面未包覆金屬粉末,其與胎體結(jié)合界面處存在裂紋等缺陷,造成胎體與鑄造WC顆粒之間結(jié)合強度差,影響胎體燒結(jié)致密性,進而使其抗彎強度下 降。
圖4 1#胎體斷口形貌Fig.4 Fracture morphology of 1#
圖5、圖6 分別為2#和3#胎體試樣的斷口顯微形貌。從圖5、圖6 中可以看到:表面包覆有金屬層的鑄造WC 與胎體結(jié)合良好,且2#試樣中Co 粉包覆鑄造WC顆粒周圍的顯微組織更致密。
圖5 2#胎體斷口形貌Fig.5 Fracture morphology of 2#
圖6 3#胎體斷口形貌Fig.6 Fracture morphology of 3#
采用牛津X 射線能譜儀對WC 上鍍覆有金屬的胎體進行成分測定,圖5 和圖6 上的掃描點1 和點2 的元素信息由元素特征X 射線峰給出,其結(jié)果如圖7 和圖8所示。
由圖7 可知:點1 的主要元素為Cu、Fe、Co、W 等,其中的Co 元素能譜峰強度較高,表明鑄造WC顆粒表面包覆上了一層Co 粉。由于Co 元素與鑄造WC、Cu、Fe 等均有良好的相容性,增強了燒結(jié)體中各物相界面的結(jié)合強度;同時,試樣在燒結(jié)后冷卻過程中,Co 在427 ℃時會發(fā)生β→α 的相變[11]。因而其體積收縮,對鑄造WC顆粒的機械包鑲力增大,增強了胎體對鑄造WC 的把持力,使Co 粉包覆的顆粒與胎體結(jié)合更致密(圖5)。
圖7 2#胎體中點1 的能譜圖Fig.7 Energy spectrum of point 1 of 2# matrix
從圖8 中可以看出:點2 的胎體主要元素為Ni 和Fe,且兩元素的能譜峰值都很高,表明鑄造WC顆粒表面包覆上了一層Ni 粉和添加的Fe 粉,Ni 粉包覆的鑄造WC顆粒與胎體結(jié)合良好,但不如Co 粉包覆的鑄造WC顆粒與胎體結(jié)合致密(圖6)。
圖8 3#胎體中點2 的能譜圖Fig.8 Energy spectrum of point 2 of 3# matrix
在表1 的3 種胎體基礎上,加入濃度為25%的同種類金剛石,采用激光焊接工藝制備直徑為350 mm 的金剛石圓鋸片,3 種圓鋸片與胎體同命名。金剛石鋸片基體材質(zhì)為28CrMo,基體厚度為2.4 mm;金剛石圓鋸片刀頭的長度×高度×厚度為40.0 mm × 12.0 mm × 3.2 mm,鋸片刀頭齒數(shù)共24 個。采用13HP 馬路切割機對凝固24 h 的鵝卵石混凝土進行切割試驗對比,切割深度為5 cm,混凝土強度等級為C30、無鋼筋。切割試驗數(shù)據(jù)如圖9所示,其中切割速度為單位時間內(nèi)切割混凝土的長度,切割壽命為刀頭高度每消耗1 mm 所切割混凝土的長度。
圖9 切割速度和切割壽命對比Fig.9 Comparison of cutting speed and cutting life
從圖9 中可以看出:3 種配方圓鋸片樣品切割速度相當,但2#樣品的切割速度最高,3#樣品的居中,1#樣品的最低;2#樣品的切割壽命最長,3#樣品的居中,1#樣品切割壽命最短。2#樣品與1#樣品比較,其鋸片的切割壽命提高了40%。與此同時,切割速度和切割壽命相互對應。原因是Co 粉包覆鑄造WC顆粒與胎體結(jié)合最為致密,抗彎強度最高,胎體對鑄造WC 的把持力大,耐磨相在使用過程不易脫落,充分發(fā)揮了耐磨相提高鋸片壽命的作用。
(1)加入鑄造WC顆粒、Co 粉包覆鑄造WC顆粒及Ni 粉包覆鑄造WC顆粒的3 種胎體的硬度基本相當。
(2)加入Co 粉包覆鑄造WC顆粒的胎體抗彎強度最高,其次是加入Ni 粉包覆鑄造WC顆粒的,加入鑄造WC顆粒的最低。
(3)胎體試樣斷面顯示,純鑄造WC顆粒與胎體界面結(jié)合處存在裂縫,而表面包覆有金屬層的鑄造WC顆粒與胎體結(jié)合良好,但Co 粉包覆鑄造WC顆粒周圍的顯微組織更致密。
(4)用表面包覆金屬層的鑄造WC 制造的鋸片切割速度和效率都高于僅加入純鑄造WC 鋸片的。與僅加入純鑄造WC 的鋸片相比,Co 粉包覆的鑄造WC應用到鋸片中,其鋸片的壽命最長,提高了40%。