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    固液沖蝕作用下的四通流道設(shè)計(jì)及分析

    2022-07-09 01:40:46陶文杰李美求邢麗麗寧林飛
    科學(xué)技術(shù)與工程 2022年15期
    關(guān)鍵詞:四通沖蝕夾角

    陶文杰, 李美求, 邢麗麗, 寧林飛

    (長(zhǎng)江大學(xué)機(jī)械結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與振動(dòng)研究所, 荊州 434023)

    壓裂施工過(guò)程中的沖蝕磨損已經(jīng)嚴(yán)重影響了壓裂管道的壽命。壓裂管道內(nèi)流動(dòng)的是壓裂液和固態(tài)顆粒的混合兩相流體,其內(nèi)部流動(dòng)非常復(fù)雜,在高壓作用下,會(huì)出現(xiàn)管壁破裂等情況[1-4]。傳統(tǒng)的直通管道設(shè)計(jì)增大了管道交匯處的沖蝕磨損和應(yīng)力集中,隨著井下壓力不斷增大,這種流體和砂粒對(duì)管柱連接處的沖刷磨損越來(lái)越嚴(yán)重[5-9]。因此,現(xiàn)對(duì)不同流道角度下的高壓四通管匯進(jìn)行沖蝕磨損分析,具有非常重要的意義和很好的應(yīng)用前景。

    為了提高高壓管道的使用壽命,許多學(xué)者都對(duì)其做了失效研究,賴(lài)曉明[10]考慮固液兩相之間的偶合力和固體之間的作用,對(duì)顆粒含量較低和顆粒含量較高的工況進(jìn)行分析。Forder等[11]運(yùn)用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)發(fā)現(xiàn),沖蝕磨損的主要因素是顆粒性質(zhì)。涂亞?wèn)|等[12]研究了高壓管道內(nèi)腔沖蝕磨損率和沖蝕離散量分布規(guī)律,并且分析了高壓管匯彎曲度和彎管曲率半徑對(duì)管道的沖蝕磨損影響。易先中等[13]基于固液兩相流理論研究了高壓液對(duì)JY-50壓裂液的沖蝕磨損定律,得出流速是沖蝕率增長(zhǎng)的主要因素。

    目前對(duì)高壓管匯的研究以彎管,三通管件較多,并且大部分都是通過(guò)改變顆粒速度,進(jìn)口速度,質(zhì)量流量等因素研究沖蝕規(guī)律,對(duì)四通管匯相交處的流道夾角對(duì)其沖蝕磨損的影響研究較少。因此,現(xiàn)以高壓四通管匯為研究對(duì)象,通過(guò)改變流道夾角,探究其在不同工況下的沖蝕規(guī)律,為高壓四通管匯的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考。

    1 四通管件幾何模型

    1.1 模型建立

    四通管在整個(gè)高壓管匯中起到了至關(guān)重要的連接作用,它承受著高壓流體帶來(lái)的壓力、高速固相顆粒的沖擊、溫度及壓力波動(dòng)等載荷作用,極易發(fā)生沖蝕和應(yīng)力腐蝕等現(xiàn)象。因此對(duì)四通管進(jìn)行沖蝕行為研究具有重要的意義。對(duì)三種工況下四通的沖蝕行為進(jìn)行研究。其結(jié)構(gòu)尺寸如圖1和圖2所示,四通進(jìn)出口直徑相同,流道直徑D=130.2 mm,α為流道夾角,取0°~14°。通過(guò)fluent軟件對(duì)流道進(jìn)行沖蝕仿真分析,研究不同流道夾角α下流體中固相顆粒物對(duì)壁面最大沖蝕率R的影響規(guī)律。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)需求,分為以下三種工況。

    工況a流體經(jīng)進(jìn)口流入,由出口2流出,出口1和出口3封堵。

    工況b流體經(jīng)進(jìn)口流入,由出口1和出口2流出,出口3封堵。

    工況c流體經(jīng)進(jìn)口流入,由出口1、2和3流出。

    圖1 四通剖視圖 Fig.1 Four-way section view

    1.2 網(wǎng)格劃分

    以某型號(hào)的四通為研究對(duì)象,采用六面體非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格對(duì)四通模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,為了提高計(jì)算的精確性,在近壁面設(shè)置有邊界層。網(wǎng)格模型如圖3所示。

    圖2 四通流道模型 Fig.2 Four-way flow channel model

    圖3 四通網(wǎng)格示意圖Fig.3 Schematic diagram of four-way grid

    2 數(shù)值分析模型

    2.1 湍流模型

    壓裂液在通過(guò)四通管時(shí),流動(dòng)狀態(tài)會(huì)發(fā)生改變,在交匯處流場(chǎng)復(fù)雜,在流道變化處容易發(fā)生回流、旋轉(zhuǎn)等情況,為了確保計(jì)算的精確性,選用Standardk-ε湍流模型對(duì)四通的沖蝕磨損情況進(jìn)行研究,具體方程為

    Gk-Yk+Sk

    (1)

    (2)

    式中:k為湍流動(dòng)能,J;Gk為平均速度梯度產(chǎn)生的湍流動(dòng)能,J;ε為湍流耗散率,J/s;Gb為由浮力產(chǎn)生的湍流動(dòng)能,J;Yk為在可壓縮湍流中過(guò)渡擴(kuò)散產(chǎn)生的波動(dòng)動(dòng)能,J;模型常數(shù)cε1、cε2、cε3、σε、σk均為分別為1.44、1.9、0.09、1.0、0.09;Sk、Sε均為自定義參量,J。

    2.2 沖蝕速率計(jì)算模型

    影響沖蝕磨損速率的因素較多,如沖擊角度、流體速度、流道形狀、質(zhì)量流量等,在實(shí)際工作時(shí),管匯內(nèi)高速固相顆粒不斷撞擊四通管壁,隨著這樣過(guò)程不斷發(fā)生,管壁會(huì)因碰撞產(chǎn)生劃痕或凹坑,導(dǎo)致材料不斷減少,顆粒對(duì)四通管壁的沖蝕磨損模型為

    (3)

    式(3)中,Rrosion為沖蝕速率,kg/(m2·s);mp為顆粒平均質(zhì)量流量,kg/s;C(dp)為固體粒徑函數(shù);f(θ)為沖擊角θ的函數(shù);vp為固體顆粒的相對(duì)速度,m/s;b(v)為vp的函數(shù);Aface為沖蝕面積,m2。

    2.3 邊界條件設(shè)定

    壓裂液是高壓四通管的工作液,其中對(duì)管匯傷害最大的是攜砂液,為了更加接近流道真實(shí)流動(dòng)情況,在本次仿真研究中,選用石英砂為固相顆粒,液相介質(zhì)為水,密度為1 000 kg/m3。根據(jù)上述兩種工況,設(shè)定如下邊界條件進(jìn)行仿真計(jì)算。進(jìn)口邊界條件定義為速度進(jìn)口(velociy inlet),出口邊界定義為自由流出(outflow),設(shè)置進(jìn)口處壓裂液流體和固相顆粒的速度大小相等、方向相同。壁面條件為反彈壁面,在DPM模型中采用reflect類(lèi)型,各系數(shù)取值如表1所示。動(dòng)能、能量、湍流耗散率的離散均選用二階迎風(fēng)格式。

    由于顆粒和壁面碰撞后存在能量損失,反彈速度會(huì)因此降低,需要定義彈性恢復(fù)系數(shù)來(lái)表征顆粒碰撞壁面后的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。彈性恢復(fù)系數(shù)由法向反彈系數(shù)和切向反彈系數(shù)表示,為

    (4)

    沖擊角函數(shù)采用分段線(xiàn)性函數(shù),粒徑函數(shù)定義為常數(shù)1.8×10-9,速度函數(shù)定義為常數(shù)2.6。

    流場(chǎng)中固相顆粒物性參數(shù)如表2所示。

    表1 壁面條件系數(shù)取值Table 1 Value of wall condition coefficient

    表2 固相顆粒物性參數(shù)Table 2 Properties of solid particles

    3 仿真結(jié)果及分析

    3.1 工況a(單出口)

    3.1.1 流場(chǎng)特征分析

    壁面沖蝕磨損率很大程度取決于內(nèi)部流場(chǎng)的流動(dòng)特性,由于三維模型的內(nèi)部流場(chǎng)不便于觀察,因此在模型內(nèi)部創(chuàng)建了流道夾角α=0°時(shí)單出口四通Y=0截面的壓力和速度云圖,如圖4和圖5所示。

    流體從左側(cè)入口流至出口2,從進(jìn)口段流入時(shí)壓力平穩(wěn),流速均勻,在邊界層由于摩擦力作用,靠近管壁流體速度較低。流體在經(jīng)過(guò)四通管交匯處流向出口2時(shí),由于離心力的作用,出口段流體分布不均,主要集中在右側(cè)區(qū)域,在出口段左側(cè)出現(xiàn)渦流現(xiàn)象,從而使左側(cè)拐角處出現(xiàn)明顯的負(fù)壓區(qū),這部分由于逆壓梯度大,產(chǎn)生了流動(dòng)分離的現(xiàn)象。

    圖4 工況a下Y=0截面壓力云圖Fig.4 Pressure cloud of Y=0 section under condition a

    圖6所示為單出口四通壁面沖蝕磨損分布情況,可以看出單出口工況下四通沖蝕最嚴(yán)重的部位在進(jìn)口管與出口管相交處的左側(cè)相貫線(xiàn)上,沖蝕磨損嚴(yán)重的位置和圖4中負(fù)壓區(qū)位置恰好吻合,壁面出口端左側(cè)湍流旋渦邊緣正好位于相貫線(xiàn)處,導(dǎo)致該處速度較大,產(chǎn)生較為嚴(yán)重的沖蝕。

    圖5 工況a下Y=0截面速度云圖Fig.5 Velocity cloud of Y=0 section under condition a

    圖6 四通(單出口)沖蝕云圖Fig.6 Erosion cloud of four-way (single outlet)

    3.1.2 流道結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)四通管的沖蝕影響

    圖7所示為不同流道夾角下四通管壁的沖蝕位置云圖,在2°~5°,沖蝕位置從剛開(kāi)始的左側(cè)相貫線(xiàn)變?yōu)橛覀?cè)相貫線(xiàn),在6°~14°,沖蝕磨損集中區(qū)域表現(xiàn)在出口管壁表面。圖8所示為流道夾角α對(duì)單出口工況下四通最大沖蝕速率的影響,從進(jìn)口流道流入的流體在四通交匯處流線(xiàn)會(huì)發(fā)生彎曲,,隨著流道夾角從0°增加到2°,流線(xiàn)曲率也會(huì)因此降低,導(dǎo)致左側(cè)相貫線(xiàn)處的流體速度降低,四通最大沖蝕率明顯下降,其最大沖蝕率降低了32.4倍;當(dāng)流道夾角從2°增大到5°,四通最大沖蝕率沒(méi)有明顯變化,繼續(xù)由5°增加到14°時(shí),四通最大沖蝕率呈緩慢增長(zhǎng)趨勢(shì)。因此,單出口工況下,選用夾角為2°~5°的四通更符合實(shí)際應(yīng)用。

    圖7 不同流道夾角的四通(單出口)沖蝕位置云圖Fig.7 Cloud diagram of four-way(single oulet)erosion position at different flow channel angles

    圖8 流道夾角對(duì)四通(單出口)最大沖蝕率的影響Fig.8 Influence of flow channel angle on maximum erosion rate of four-way (single outlet)

    3.2 工況b(雙出口)

    3.2.1 流場(chǎng)特征分析

    圖9、圖10所示為流道夾角為0°時(shí)雙出口四通的壓力云圖和速度云圖。流體從進(jìn)口管匯流至出口1和出口2時(shí),流動(dòng)慣性使四通管相貫線(xiàn)左側(cè)拐角處流體速度增加,形成壓力小、速度大的情況,出口管匯流體壓力開(kāi)始顯著變化,出口管左側(cè)壓力降低,右側(cè)因?yàn)榱黧w直接碰撞在出口管上的迎流壁面處,導(dǎo)致壓力升高,沿z方向形成了壓力梯度,產(chǎn)生流動(dòng)分離的情況。由于粒子較小能很好地跟隨流體,顆粒的軌與流體大致一致。

    圖11所示為雙出口四通壁面沖蝕磨損情況,可以看出雙出口工況下四通沖蝕磨損最嚴(yán)重的位置在進(jìn)出口交匯處相貫線(xiàn)左側(cè)拐角處,這是由于大量由進(jìn)口處流入的顆粒與少量反彈的顆粒在相貫線(xiàn)處交匯,對(duì)該處壁面高速?zèng)_擊碰撞,造成較為明顯的沖蝕區(qū)域。

    圖9 工況b下Y=0截面壓力云圖Fig.9 Pressure cloud of Y=0 section under condition b

    圖10 工況b下Y=0截面速度云圖Fig.10 Velocity cloud of Y=0 section under condition b

    圖11 四通(雙出口)沖蝕云圖Fig.11 Four-way (double outlet) erosion cloud picture

    3.2.2 流道結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)四通管的沖蝕影響

    圖12所示為不同流道夾角下雙出口四通管壁的沖蝕位置云圖, 隨著角度增加,沖蝕磨損最嚴(yán)重位置由最開(kāi)始的相貫線(xiàn)處變?yōu)槌隹诠艿谋诿嫔?,并且沖蝕磨損面積也逐步增大。圖13所示為流道夾角α對(duì)雙出口工況下四通最大沖蝕速率的影響。從圖中可知,隨著流道夾角從0°增加到5°,四通最大沖蝕率逐漸降低,在夾角為5°時(shí)降到最低,其最大沖蝕率降低了9.8倍;流道夾角從5°增加到14°,四通最大沖蝕率呈增長(zhǎng)趨勢(shì)。因此,雙出口工況下,選用夾角為5°的四通能夠有效降低其最大沖蝕率,延長(zhǎng)壽命。

    為了進(jìn)一步解釋其沖蝕規(guī)律,現(xiàn)以α=0°和α=12°為例提取出顆粒從進(jìn)口流入直到出口流出時(shí)的運(yùn)動(dòng)軌跡,如圖14所示,整個(gè)流場(chǎng)區(qū)域分為上下兩個(gè)對(duì)稱(chēng)部分,當(dāng)α=0°時(shí),大量由進(jìn)口處流入的顆粒與少量反彈的顆粒在相貫線(xiàn)處交匯,對(duì)該處壁面碰撞沖蝕,造成較為明顯的沖蝕區(qū)域。當(dāng)α=12°時(shí),由于進(jìn)口處流道呈 “喇叭口”狀,由進(jìn)口處流入的顆粒與反彈的顆粒在出口端圓柱面出交匯,對(duì)該處壁面碰撞沖蝕,造成出口端圓柱壁面較為明顯的沖蝕區(qū)域,同時(shí),隨著角度逐漸增大,進(jìn)口流道“喇叭口”張開(kāi)越大,更多的固體顆粒碰撞在出口端圓柱壁面上,沖蝕面積也隨之增加。

    圖12 不同流道夾角的四通(雙出口)沖蝕位置云圖Fig.12 Cloud diagram of four-way (double outlet) erosion position at different flow channel angles

    圖13 流道夾角對(duì)四通(雙出口)最大沖蝕率的影響Fig.13 Influence of flow channel angle on maximum erosion rate of four-way (double outlet)

    圖14 雙出口四通顆粒流動(dòng)軌跡圖Fig.14 Particle flow track diagram of four-way double-outlet

    3.3 工況c(三出口)

    3.3.1 流場(chǎng)特征分析

    圖15和圖16給出了流道夾角為0°時(shí)三出口四通壁面沖蝕磨損云圖和顆粒流動(dòng)軌跡圖,可以看出三出口工況與雙出口工況下四通沖蝕磨損最嚴(yán)重的位置一致,都是在左側(cè)相貫線(xiàn)拐角處,原因與前者相同。但是可以發(fā)現(xiàn)三出口工況下四通的最大沖蝕率相對(duì)于前面兩種工況大大降低,這主要是由于右側(cè)出口的開(kāi)通導(dǎo)致上下兩出口的流量相對(duì)減少,由于粒子較小能夠很好地跟隨流體,從而使從進(jìn)口處流入的顆粒有一部分直接從右側(cè)出口流出,反彈回來(lái)與壁面碰撞的顆粒也同時(shí)減少,導(dǎo)致沖蝕率大大降低。

    圖15 四通(三出口)沖蝕云圖Fig.15 Erosion cloud of four-way (three outlet)

    圖16 四通顆粒流動(dòng)軌跡圖Fig.16 Flow trajectory diagram of sitong particles

    3.2.2 流道結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)四通管的沖蝕影響

    圖17所示為不同流道夾角下四通管壁的沖蝕位置云圖,隨著角度增加,沖蝕集中區(qū)域從剛開(kāi)始的左側(cè)相貫線(xiàn)變?yōu)槌隹诙藞A柱壁面上。圖18所示為流道夾角α對(duì)三出口工況下四通最大沖蝕速率的影響。從圖中可知,隨著流道夾角從0°增加到3°,四通最大沖蝕率明顯下降,在夾角為3°時(shí)降到最低;當(dāng)流道夾角從3°增大到14°,由于更多的固體顆粒會(huì)在出口管壁面聚集,導(dǎo)致四通最大沖蝕率逐漸增加。因此,三出口工況下,選用夾角為3°的四通更符合實(shí)際應(yīng)用。

    圖17 不同流道夾角的四通(三出口)沖蝕位置云圖Fig.17 Cloud diagram of four-way (double outlet) erosion position at different flow channel angle

    圖18 流道夾角對(duì)四通(三出口)最大沖蝕率的影響Fig.18 Influence of flow channel angle on maximum erosion rate of four-way (single outlet)

    4 結(jié)論

    (1)在傳統(tǒng)的直通流道上增加一定的角度可以有效降低四通的沖蝕磨損程度,對(duì)于雙出口工況和單出口工況表現(xiàn)尤為明顯。

    (2)四通不論在何種工況下,其最大沖蝕率隨著夾角增加都呈現(xiàn)先降低后增長(zhǎng)的趨勢(shì),并且沖蝕集中區(qū)域都是由相貫線(xiàn)拐角處變?yōu)槌隹诠鼙诿嫔稀?/p>

    (3)對(duì)于單出口工況下四通,流道角度由0°增加到2°,四通最大沖蝕率降低效果非常明顯,繼續(xù)增加角度,最大沖蝕率緩慢增長(zhǎng),對(duì)于雙出口工況下四通,隨著角度增加,沖蝕集中區(qū)域由左側(cè)相貫線(xiàn)處變?yōu)槌隹诠鼙诿嫔?,并且沖蝕面積逐漸增加,對(duì)于三出口工況下四通,隨著流道角度增加到3°,最大沖蝕率降到最低,但是繼續(xù)增加角度,四通最大沖蝕率增加幅度很大,甚至超過(guò)了流道夾角為0°時(shí)的最大沖蝕率。

    (4)綜合沖蝕仿真結(jié)果,設(shè)計(jì)適當(dāng)?shù)牧鞯缞A角,不僅能夠有效降低四通的最大沖蝕率,而且還合理地避免沖蝕區(qū)域和應(yīng)力集中區(qū)域重疊出現(xiàn)在圓柱相貫線(xiàn)處,提升四通的使用壽命。

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