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    6082鋁合金棒材固溶處理工藝改進

    2022-07-07 11:21:18孫菁孺王力顥孫宏強
    鋁加工 2022年3期
    關(guān)鍵詞:棒材表面質(zhì)量水槽

    劉 迪,孫菁孺,王力顥,孫宏強,趙 芳

    (1.遼寧忠旺集團有限公司,遼陽 111003;2.遼寧對外經(jīng)貿(mào)學(xué)院,大連 116000)

    0 前言

    近年來,隨著技術(shù)的發(fā)展,鋁合金有逐漸取代鋼鐵部件的趨勢。Al-Mg-Si合金具有質(zhì)量輕、比強度高、易于成形和耐腐蝕性好、表面著色性能優(yōu)良等優(yōu)點,在航空航天、軌道交通、造船及建筑建材等領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用[1-2]。其中,6082鋁合金因具有中等強度和良好的耐腐蝕性成為汽車承重結(jié)構(gòu)件、汽車底盤控制臂等結(jié)構(gòu)件的理想材料[3-4]。但在實際生產(chǎn)中6082大米重棒材通常存在在線生產(chǎn)困難、力學(xué)性能低等問題,離線淬火不僅增加生產(chǎn)周期和生產(chǎn)成本,也增加了能源損耗,降低了生產(chǎn)效率。為了解決?200 mm以上擠壓棒材在線淬火硬度不均的問題,節(jié)省成本,縮短生產(chǎn)周期,提高生產(chǎn)效率,本文對6082鋁合金擠壓棒材固溶處理工藝進行了改進。

    1 試驗材料及方法

    1.1 試驗材料

    針對棒材表面粗糙問題,選用兩種成分的優(yōu)質(zhì)6082鋁合金鑄錠,其成分見表1。對兩種鑄錠進行擠壓,生產(chǎn)的棒材直徑為210 mm、米重92.132 kg/m。

    表1 6082合金化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)

    1.2 生產(chǎn)工藝流程

    擠壓生產(chǎn)流程如圖1所示。由于離線淬火工序較多,且淬火前需要運輸,導(dǎo)致生產(chǎn)耗時延長。根據(jù)實際生產(chǎn)驗證可知,采用在線淬火工藝每噸成品可節(jié)省生產(chǎn)周期12 h,運輸及淬火成本也可節(jié)省,所以本試驗選用在線淬火。

    圖1 生產(chǎn)流程圖

    6082合金中的強化相Mg2Si含量較高,應(yīng)適當(dāng)提高鑄錠溫度,但溫度過高擠壓后棒材表面易出現(xiàn)扒皮缺陷,導(dǎo)致擠壓速度降低,影響生產(chǎn)效率。因此,鑄錠加熱應(yīng)控制在510~530℃之間。

    為了使6082合金完全固溶,一般將擠壓出料口溫度控制在510~540℃之間。由于6082合金中Si含量較高,提高擠壓速度易產(chǎn)生扒皮和表面粗糙現(xiàn)象,所以擠壓速度選擇在1.8~2.5 m/min之間,這樣既保證了出料表面質(zhì)量,又可保證出料口溫度。

    通過對采用水冷與水冷加風(fēng)管兩種淬火方式得到的棒材的表面質(zhì)量、硬度、力學(xué)性能進行對比,確定最佳在線淬火方法及合金成分,具體試驗方案見表2。將擠壓后的棒材進行(175±5)℃×10 h時效處理,時效處理過程中保證成品料間隔,避免料與料接觸部分的時效效果不好,導(dǎo)致棒材硬度不均勻。

    表2 實驗方案

    2 試驗結(jié)果及分析

    2.1 表面質(zhì)量

    對上述4種方案擠壓生產(chǎn)后的棒材表面質(zhì)量進行觀察,結(jié)果如圖2所示,其表面粗糙度數(shù)值見表3。由此可知,采用方案1、方案3得到的棒材表面粗糙度高,采用方案2、方案4得到的棒材表面優(yōu)質(zhì)。對比兩種成分,1#鑄錠成分中Mg含量比2#鑄錠高30%,Mn含量低28.5%,得到的棒材表面均粗糙,達(dá)不到客戶要求,因此不選1#成分做為最佳生產(chǎn)方案。

    圖2 不同方案生產(chǎn)的棒材表面質(zhì)量

    表3 不同方案生產(chǎn)的棒材表面粗糙度

    這是因為當(dāng)ω(Mg)/ω(Si)>1.73∶1,有過剩Mg存在,過剩Mg影響了Mg2Si在α(Al)中的固溶度[5],造成強化相從鋁基體中析出,析出的Mg2Si易長大粗化[6],導(dǎo)致擠壓棒材表面粗糙。

    Mn能細(xì)化再結(jié)晶晶粒,擴大淬火溫度上限,增大合金元素的固溶度,因而能提高合金的力學(xué)性能,改善抗蝕性、沖擊韌性和彎曲性能,并能減少Fe的有害影響和阻礙再結(jié)晶。但Mn的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不宜過大,否則Mn在過飽和固溶體內(nèi)有嚴(yán)重的晶內(nèi)偏析,影響合金的再結(jié)晶過程[7]。Mn含量過高會影響合金的鑄造性能,隨著Mn含量的增加,鑄造時金屬熔體的黏度增大,流動性下降[8]。因此,若合金中Mn含量過高,擠壓過程易產(chǎn)生拉毛及機械紋缺陷等問題。

    2.2 硬度

    對4種方案得到的擠壓棒材進行硬度測試,結(jié)果見表4。由表可知,方案1和方案2采用穿水淬火方式,棒材在線淬火后進入水槽內(nèi),淬火前溫度高,導(dǎo)致棒材進入水槽時產(chǎn)生氣泡,將棒材與水隔絕,使得棒材淬火不均勻。方案3和方案4采用加強淬火,水槽底部加風(fēng)管,增加水循環(huán),防止擠壓棒材因淬火溫度高所產(chǎn)生的氣泡駐留在棒材表面,進而影響淬火效果。方案1和方案2使用傳統(tǒng)淬火方式,由于淬火不均勻,導(dǎo)致時效后有硬度差。而方案3和方案4由于加強了淬火,并通過使用專用擋板,水槽底部加風(fēng)管、增加底部水的流動交換等手段,將淬火時產(chǎn)生的氣泡帶走,有效防止了淬火不均,故而時效前后的硬度均合格。

    表4 不同方案生產(chǎn)前后的棒材硬度

    方案1和方案2的棒材在時效后硬度不均勻,未達(dá)到6082合金時效后的理想硬度。由于擠壓棒材米重較大,因此將棒材時效制度改為180℃×8 h,時效處理后的硬度見表5。通過對比可知175℃×10 h獲得的硬度數(shù)據(jù)明顯低于180℃×8 h。

    表5 調(diào)整時效制度后棒材硬度對比

    2.3 力學(xué)性能

    對經(jīng)180℃×8 h時效處理后的1#、2#成分棒材進行拉伸試驗,結(jié)果見表6。對比2種成分合金力學(xué)性能可知,1#、2#成分的力學(xué)性能均能滿足要求,但1#成分棒材表面質(zhì)量不能滿足需求,因此不考慮1#成分。綜合考慮到擠壓棒材表面質(zhì)量及性能情況,選用方案4的合金成分、工藝參數(shù)、淬火方式以及180℃×8 h時效制度,可以實現(xiàn)表面質(zhì)量好、性能優(yōu)越的棒材在線生產(chǎn)。

    表6 棒材力學(xué)性能對比

    鋁合金淬火在水中冷卻分為3個階段,第一階段為膜狀沸騰階段,淬火過程中其表面形成一層不均勻過熱蒸汽薄膜,其導(dǎo)熱性不佳,使制品的冷卻速度降低;第二階段為氣泡沸騰階段,當(dāng)蒸汽薄膜破壞時,靠近金屬表面的液體產(chǎn)生劇烈的沸騰,發(fā)生強烈的熱交換;第三階段為熱量對流階段,冷卻水在制品左右擺動或上下移動,增加制品表面與水產(chǎn)生對流的熱交換,進而提高冷卻速度[9]。

    對于常規(guī)水冷淬火方式,當(dāng)擠壓棒材進入水槽時,在棒材表面形成細(xì)小氣泡阻隔水與棒材接觸,不僅降低淬火強度,而且易在棒材表面形成氧化膜,影響表面質(zhì)量。而采用水冷加風(fēng)管淬火方式,使水槽內(nèi)部水翻滾式流動,帶走棒材表面細(xì)小的氣泡,防止產(chǎn)生表面氧化膜,提高了冷卻效率,使棒材淬火很快突破第一階段,保證淬火制品冷卻均勻。

    3 結(jié)論

    (1)采用水冷加風(fēng)管淬火方式,使水槽內(nèi)部水翻滾式流動,帶走棒材表面細(xì)小的氣泡,不僅加強了淬火效果,還起到防止棒材表面氧化膜產(chǎn)生的作用。

    (2)采用水冷加風(fēng)管淬火方式,通過使用專用擋板、水槽底部加風(fēng)管、增加底部水流動交換等手段,將淬火時產(chǎn)生的氣泡帶走,有效防止了淬火不均,使時效前后的硬度均合格。

    (3)選用方案4的合金成分、工藝參數(shù)、淬火方式以及180℃×8 h時效制度,可以實現(xiàn)表面質(zhì)量好、性能優(yōu)越的棒材在線生產(chǎn)。

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