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    渦輪葉片熱障涂層在CMAS環(huán)境下的失效分析

    2022-07-05 08:22:26張志強(qiáng)韋文濤
    航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2022年2期
    關(guān)鍵詞:附著物熱障氣膜

    陳 澤,張志強(qiáng),韋文濤,田 昊

    (中國(guó)航發(fā)沈陽(yáng)發(fā)動(dòng)機(jī)研究所,沈陽(yáng) 110015)

    0 引言

    隨著航空發(fā)動(dòng)機(jī)技術(shù)的發(fā)展,為追求更高的推重比,對(duì)渦輪前溫度也有了更高的要求。目前中國(guó)航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪前進(jìn)口溫度已達(dá)到1800 K以上,遠(yuǎn)高于鎳基高溫合金葉片的承溫極限。為提高渦輪葉片的耐高溫能力,在實(shí)際工程上廣泛應(yīng)用熱障涂層(Thermal Barrier Coatings,TBCs),以降低基體溫度,延長(zhǎng)葉片使用壽命。目前中國(guó)使用的熱障涂層多由8YSZ(6%~8%YO部分穩(wěn)定ZrO)隔熱陶瓷層和MCrAlY金屬粘結(jié)層2部分構(gòu)成,通常噴涂厚度為100~500μm,可使葉片基體表面溫度降低100~300℃,使得渦輪葉片能夠在較高的溫度環(huán)境中正常工作,極大地延長(zhǎng)了渦輪葉片的使用壽命。

    但是在實(shí)際工程中,熱障涂層的使用還存在很多問(wèn)題。DAROLIA、Kr?mer等發(fā)現(xiàn)熱障涂層的實(shí)際工程工作環(huán)境不同于實(shí)驗(yàn)室環(huán)境,航空發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際使用環(huán)境的空氣中通常有較多的粉塵、沙礫、火山灰及其他雜質(zhì),會(huì)在發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)隨空氣一起進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)中,渦輪部位的高溫工作環(huán)境使得這些外來(lái)物熔化為熔融態(tài)堵塞氣膜孔、附著在涂層表面或侵蝕到陶瓷層甚至是金屬粘結(jié)層內(nèi)部;楊?yuàn)櫇嵉妊芯堪l(fā)現(xiàn)這些環(huán)境沉積物的主要成分為CaO、MgO、AlO和Si O等硅酸鋁鹽,簡(jiǎn)稱為CMAS;CLARKE等、GLEDHILL等和SONG等研究表明,這些環(huán)境沉積物的附著、撞擊與侵蝕會(huì)造成氣膜孔堵塞,降低冷效、陶瓷層應(yīng)力失配失效脫離或熱障涂層被溶解而失效。

    本文主要研究了在實(shí)際工程應(yīng)用中8YSZ渦輪葉片熱障涂層表面CMAS沉積物的分布規(guī)律和成分特征,以及對(duì)由CMAS沉積物附著、侵蝕等方式引起的失效模式進(jìn)行總結(jié)和分析。

    1 試驗(yàn)

    1.1 試驗(yàn)材料

    試驗(yàn)選取某型航空發(fā)動(dòng)機(jī)高壓渦輪導(dǎo)向葉片和轉(zhuǎn)子葉片,在其上噴涂雙層結(jié)構(gòu)熱障涂層:金屬粘結(jié)層為使用真空電弧鍍制備的NiCrAl Y涂層,厚度為10~100μm;陶瓷層為采用APS或EB-PVD制備的8YSZ陶瓷層,厚度為50~300μm。

    1.2 試驗(yàn)方法

    將帶熱障涂層的渦輪葉片裝在航空發(fā)動(dòng)機(jī)上進(jìn)行500 h地面臺(tái)架試車(chē)。試車(chē)后將試驗(yàn)葉片取下,解剖高壓渦輪轉(zhuǎn)子葉片(如圖1所示)和高壓渦輪導(dǎo)向葉片(如圖2、3所示)。

    圖1 高壓渦輪轉(zhuǎn)子葉片解剖位置

    圖2 高壓渦輪導(dǎo)向葉片解剖位置及分區(qū)

    將試驗(yàn)件解剖后,采用配有能譜儀(Engvgy Dispersive Spectros Copy,EDS)的掃描電子顯微鏡(Scanning Electron Microscope,SEM)對(duì)涂層截面進(jìn)行微觀形貌與成分分析,測(cè)量熱障涂層表面附著物的厚度及成分,并對(duì)深入陶瓷層內(nèi)部的CMAS成分和結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢測(cè)分析。

    圖3 氣膜孔解剖位置

    2 試驗(yàn)結(jié)果

    2.1 CMAS分布規(guī)律及成分特征

    熔融態(tài)的粉塵、沙礫及其他雜質(zhì)隨著高溫燃?xì)膺M(jìn)入渦輪部件后大量依附在渦輪葉片上,由于葉片不同部位的結(jié)構(gòu)、溫度等條件不同,CMAS的附著情況也有所不同。

    2.1.1 CMAS分布特征

    對(duì)高壓渦輪導(dǎo)向葉片進(jìn)行試車(chē)后發(fā)現(xiàn)熱障涂層表面被CMAS附著物大面積覆蓋,經(jīng)對(duì)其進(jìn)行解剖、觀察、測(cè)量、分析,得到其宏觀分布規(guī)律和特征:葉片葉身和緣板均附有大量紅褐色或黃褐色的附著物。其中葉盆面附著物較多且厚度不均勻,在葉片高度方向,越靠近上下緣板根部,附著物越厚,而葉身中部的附著物最薄;在葉片寬度方向,進(jìn)氣邊的附著物較厚,排氣邊的附著物較薄。通過(guò)觀察微觀結(jié)構(gòu),發(fā)現(xiàn)附著物結(jié)構(gòu)疏松,呈熔融泥狀分布,進(jìn)氣邊附著物局部呈油亮橘皮狀(如圖4所示),排氣邊附近的附著物顆粒尺寸較大。

    圖4 導(dǎo)向葉片進(jìn)氣邊附著物

    高壓渦輪工作葉片經(jīng)試車(chē)使用后,葉片表面均有不同程度的附著物黏附,且附著物的分布特征基本相同,其主要分布規(guī)律和特征如下:附著物顏色均呈黃褐色或淺黃色,其厚度不均勻,葉盆面較厚、葉背面較薄,與導(dǎo)向葉片的相似;葉盆面附著物厚度也不均勻,葉尖較薄、葉根較厚。在葉盆面距葉尖約35 mm的范圍內(nèi)附著物致密,厚度較薄,有多處附著物呈長(zhǎng)條狀或塊狀凸起;在葉根至距葉尖35 mm區(qū)域內(nèi),附著物較疏松,厚度較厚,表面粗糙,呈不規(guī)則凸起狀,呈一定取向分布,整個(gè)葉盆面上的附著物有大量的呈薄片狀脫落特征,如圖5所示。

    圖5 工作葉片葉盆面附著物宏觀形貌

    附著物厚度較薄處的附著物顆粒細(xì)小,分布均勻,組織致密,表面較光滑,如圖6所示;而附著物較厚處的結(jié)構(gòu)則較疏松,大都呈塊狀不均勻分布;附著物顆粒與涂層表面結(jié)合緊密,微觀上具有高溫?zé)Y(jié)熔融特征,如圖7所示。

    圖6 附著物較薄處結(jié)構(gòu)微觀形貌

    圖7 附著物較厚處結(jié)構(gòu)微觀形貌

    2.1.2 CMAS成分分析

    根據(jù)葉片表面CMAS分布特點(diǎn),本次試驗(yàn)選取圖2(b)中葉盆面l處1點(diǎn)、k處5點(diǎn)、i處8點(diǎn),葉背面b處2點(diǎn)、d處4點(diǎn)、f處3點(diǎn)的CMAS成分進(jìn)行統(tǒng)計(jì),并與國(guó)外的民用發(fā)動(dòng)機(jī)CMAS成分及某型發(fā)動(dòng)機(jī)服役后CMAS成分進(jìn)行對(duì)比,具體成分占比見(jiàn)表1;去除積碳和少量雜質(zhì)及磨屑的影響,外來(lái)的CMAS附著物成分比例見(jiàn)表2。

    表1 2種發(fā)動(dòng)機(jī)與本次試驗(yàn)的CMAS部分成分對(duì)比wt%

    表2 2種發(fā)動(dòng)機(jī)與本次試驗(yàn)的CMAS主要成分?jǐn)?shù)對(duì)比wt%

    從表1中可見(jiàn),本次試驗(yàn)除了積碳外,葉盆面附著物的主要成分為CaO-MgO-AlO-SiO和FeO。此外本次試驗(yàn)的附著物中還有少量的TiO和NiO,來(lái)源于低壓及高壓壓氣機(jī)磨屑,主要是由于葉尖和封嚴(yán)涂層等磨損產(chǎn)生碎屑,在高溫燃?xì)庵醒趸⒊练e到高導(dǎo)葉片表面。與國(guó)外民用發(fā)動(dòng)機(jī)數(shù)據(jù)相比,本次試驗(yàn)CMAS主要成分中AlO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高,SiO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低,中低溫部件轉(zhuǎn)子碰摩產(chǎn)生的磨屑影響較大,其中FeO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高;與某型發(fā)動(dòng)機(jī)服役后CMAS成分?jǐn)?shù)據(jù)對(duì)比發(fā)現(xiàn),本次試驗(yàn)CMAS主要成分中CaO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高,SiO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低,積碳現(xiàn)象更為明顯。CMAS沉積物中C的質(zhì)量分?jǐn)?shù)顯著升高,其原因是航空煤油未充分燃燒,存在大量積碳,對(duì)涂層表面紅外輻射特性產(chǎn)生一定影響,會(huì)加劇紅外輻射傳熱影響,改變涂層表面溫度及溫度場(chǎng)。以上CMAS附著物成分的差異可能與發(fā)動(dòng)機(jī)工作狀態(tài)、試車(chē)條件和環(huán)境因素直接相關(guān),但CMAS主要成分仍然以CaO和SiO為主,Ca離子擴(kuò)散會(huì)對(duì)陶瓷層產(chǎn)生明顯損傷,而SiO復(fù)合氧化物具有低熔點(diǎn)特性,會(huì)加劇涂層的失效。

    表3 葉盆面與葉背面CMAS平均成分對(duì)比 wt%

    相對(duì)葉盆面而言,葉背區(qū)域的積碳量相對(duì)葉盆面的明顯增加(見(jiàn)表3),AlO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)明顯升高,而低熔點(diǎn)SiO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)明顯降低。

    2.2 CMAS引起的TBCs失效

    2.2.1 CMAS對(duì)氣膜孔的堵塞

    根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)得知,葉片前緣與葉盆中部的CMAS附著情況嚴(yán)重,導(dǎo)致部分氣膜孔堵塞,不能起到冷卻作用,導(dǎo)致葉片局部溫度過(guò)高,熱障涂層燒結(jié)脫落失效。

    按圖3對(duì)高壓渦輪導(dǎo)向葉片進(jìn)行解剖,對(duì)不同切割位置觀察到的氣膜孔周?chē)繉游⒂^形貌進(jìn)行了分析可知:第1、4、16排被解剖的氣膜孔未堵塞;而第7、12排氣膜孔有明顯的堵塞情況。

    在第7排氣膜孔被解剖的4個(gè)氣膜孔中,1個(gè)孔的外側(cè)孔口部位部分被堆積物堵塞,1個(gè)孔的內(nèi)部完全被堆積物填滿2個(gè)孔的外側(cè)孔口部位完全被堆積物堵死。

    第7排氣膜孔剖面局部放大形貌如圖8所示。堵孔物質(zhì)分為淺灰區(qū)和深灰區(qū)2種物質(zhì),能譜分析結(jié)果見(jiàn)表4。結(jié)果表明,淺灰區(qū)O、Co、Ni等元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高,深灰區(qū)O、Si、Ca、Cr、Co等元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高。由能譜分析結(jié)果可知,淺灰色區(qū)域元素主要為粘結(jié)層材料元素,該區(qū)域的氣膜孔堵塞是由涂層噴涂導(dǎo)致的;而深灰色區(qū)域元素組成主要為CMAS的主要元素,該區(qū)域的氣膜孔堵塞是由CMAS附著導(dǎo)致的。

    圖8 第7排氣膜孔剖面局部放大形貌

    表4 第7排氣膜孔剖面堵孔物質(zhì)能譜分析結(jié)果 wt%

    在第12排氣膜孔被解剖的4個(gè)氣膜孔中,2個(gè)孔的外側(cè)孔口部位完全被堆積物堵死,2個(gè)孔內(nèi)部無(wú)堵孔物質(zhì)堆積。

    圖9 第12排氣膜孔剖面局部放大形貌

    第12排氣膜孔剖面局部放大形貌如圖9所示,堵孔物質(zhì)能譜分析結(jié)果見(jiàn)表5。從表中可見(jiàn),在堵孔物質(zhì)中O、Al、Cr、Fe、Ni等元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高。說(shuō)明該區(qū)域元素組成主要為CMAS的主要元素,該區(qū)域的氣膜孔堵塞是由CMAS附著導(dǎo)致的。

    表5 第12排氣膜孔剖面堵孔物質(zhì)能譜分析結(jié)果 wt%

    通過(guò)對(duì)各氣膜孔解剖結(jié)果對(duì)比分析可知:在前緣附近孔壁兩側(cè)均有一定厚度的涂層,其余位置斜孔均是迎著噴涂面方向存在一定的涂層附著,涂層厚度為10~50μm,涂層表面黏附一定厚度的附著物;觀察到的橫截面氣膜孔均被附著物完全堵塞或接近完全堵塞狀態(tài),對(duì)冷卻氣膜狀態(tài)影響較大;CMAS逐步附著在殘留于斜孔內(nèi)的涂層的表面,直至將氣膜孔完全堵塞,與葉身涂層表面附著物相連接;葉片氣膜孔周?chē)街锖穸茸詈裎恢媒咏?00μm,氣膜孔表面或斜孔露出位置,附著物的沉積應(yīng)該與燃?xì)夥较蚝涂妆趭A角相關(guān),均呈現(xiàn)附著物垂直于孔壁或孔外側(cè)沉積的現(xiàn)象。

    由此可知,在前緣和葉盆等CMAS附著較為嚴(yán)重的區(qū)域,氣膜孔堵塞情況嚴(yán)重,葉片冷卻效率降低,葉片溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)發(fā)生了改變,該區(qū)域的葉身和熱障涂層溫度逐步升高,加速了CMAS離子的滲入和陶瓷層的燒結(jié),最終導(dǎo)致涂層失效。

    2.2.2 CMAS侵蝕涂層

    前緣(進(jìn)氣邊)涂層失效后形貌特征如圖10所示。從圖中可見(jiàn),CMAS侵蝕對(duì)涂層失效影響作用主要如下:附著物已經(jīng)滲入至陶瓷層內(nèi)部,局部陶瓷層有疏松化現(xiàn)象,說(shuō)明CMAS溶解了部分YSZ,如圖10(a)所示;CMAS完全溶解了YSZ陶瓷層,導(dǎo)致粘結(jié)層和基體發(fā)生了明顯的氧化現(xiàn)象(如圖10(b)所示),這是由于前緣氣膜孔嚴(yán)重收縮或堵孔,導(dǎo)致冷卻效果降低,前緣溫度急劇升高,部分CMAS達(dá)到其熔點(diǎn)(1230℃),CMAS滲入陶瓷層內(nèi)部,并逐步侵蝕YSZ陶瓷層,導(dǎo)致YSZ涂層完全溶解在CMAS中,形成疏松“粉狀化”的組織,導(dǎo)致YSZ涂層完全失效。

    圖10 前緣(進(jìn)氣邊)涂層失效后形貌特征

    圖10(b)局部位置的能譜分析結(jié)果如圖11所示。從圖中可見(jiàn),CMAS已經(jīng)溶解了YSZ涂層,Ca、Si等元素已經(jīng)完全滲入YSZ內(nèi)部和其下方的氧化物中,由于該位置為氣膜孔斜孔末端,粘結(jié)層較薄且已經(jīng)完全氧化,同時(shí)下方基體中存在較多氧化孔洞;YSZ涂層下方氧化物主要以AlO、CrO為主,CMAS中的Si、Ca已經(jīng)滲入擴(kuò)散到氧化物內(nèi)部,發(fā)生熱化學(xué)反應(yīng),逐步溶解形成新的復(fù)合氧化物,導(dǎo)致氧化膜阻氧性降低,加速了熱障涂層失效,導(dǎo)致基體氧化腐蝕速率加快。

    圖11 CMAS溶解YSZ區(qū)域能譜分析結(jié)果

    2.2.3 CMAS附著降低涂層應(yīng)變?nèi)菹?/p>

    分析測(cè)量數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn),葉片前緣與葉盆處CMAS附著物較厚,其厚度最高可達(dá)400μm以上,葉盆面CMAS厚度達(dá)到陶瓷層平均厚度1倍以上。由于CMAS熱膨脹系數(shù)和YSZ陶瓷層差異較大,同時(shí)CMAS自身具有較高的脆性,CMAS沉積在涂層表面,增加了整體涂層的厚度,在冷熱交替過(guò)程中致使陶瓷層內(nèi)部及涂層界面處應(yīng)力增大,應(yīng)變?nèi)菹尴陆?,?dǎo)致涂層內(nèi)部微裂紋增多,陶瓷層衰減,陶瓷層從層間開(kāi)裂或較薄陶瓷層從界面處剝離,如圖12所示。

    圖12 CAMS附著導(dǎo)致YSZ涂層應(yīng)力失配失效

    2.2.4 沖擊打斷柱晶

    對(duì)于使用EB-PVD噴涂的工作葉片熱障涂層來(lái)說(shuō),較大的CMAS撞擊會(huì)導(dǎo)致柱狀晶結(jié)構(gòu)的斷裂,如圖13所示。

    圖13 柱狀晶打傷形貌

    對(duì)葉片涂層剖面檢查發(fā)現(xiàn),在葉盆面、葉背面,特別是進(jìn)氣邊圓弧至葉背面的頂部區(qū)域內(nèi),可見(jiàn)表面有不同尺寸的弧形凹坑,典型凹坑的形貌

    (如圖13(a)所示)為長(zhǎng)約50μm、深約15μm的勺形,坑底下部的柱晶向一側(cè)彎曲,并有沿45°角的斷裂裂紋,一些凹坑內(nèi)還殘留有附著物,如圖13(b)所示。由以上特征可以判斷,外來(lái)顆粒高速撞擊涂層表面,可將柱狀晶打斜、打斷、打碎,甚至產(chǎn)生45°角裂紋,部分柱晶碎塊脫落,在表面形成凹坑狀脫落坑。當(dāng)外來(lái)顆粒較小,對(duì)涂層表面的沖擊能量較小時(shí),則只會(huì)使柱晶在表面附近打斷,在壓表面產(chǎn)生平行于表面的微裂紋,如圖13(c)所示。

    3 結(jié)論

    (1)CMAS附著物在渦輪葉片上的分布受燃?xì)馓匦院蜏囟葓?chǎng)的影響厚度不均,葉盆面較厚,葉背面較薄;靠近緣板處附著物較厚;進(jìn)氣邊附著物較厚,結(jié)構(gòu)疏松,排氣邊附著物較薄,結(jié)構(gòu)致密。

    (2)渦輪葉片熱障涂層表面沉積物及氣膜孔堵塞物主要以CMAS為主,同時(shí)還有中低溫部件轉(zhuǎn)子葉片和其對(duì)磨件產(chǎn)生的磨屑生成的FeO、TiO和NiO。另外,附著物中存在大量積碳,會(huì)加劇紅外輻射傳熱影響,改變涂層表面溫度及溫度場(chǎng),導(dǎo)致涂層失效。

    (3)CMAS的侵蝕與附著是熱障涂層實(shí)際工程中的主要失效誘因。在實(shí)際工程中,CMAS的附著會(huì)導(dǎo)致氣膜孔堵塞進(jìn)而降低冷卻效率;侵蝕會(huì)導(dǎo)致熱障涂層表面及內(nèi)部應(yīng)力失配或是YSZ熱障涂層被溶解;沖刷會(huì)導(dǎo)致熱障涂層陶瓷層柱狀晶被沖擊撞斷。最終都將導(dǎo)致熱障涂層失效。

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