同軸電涌保護(hù)器設(shè)計(jì)方法的分析

李祥超，文巧莉，歐陽文，儲 蕾

(南京信息工程大學(xué) 氣象災(zāi)害預(yù)報(bào)預(yù)警與評估協(xié)同創(chuàng)新中心，南京 210044)

0 引言

電磁脈沖(EMP)，有時也稱為瞬態(tài)電磁干擾，具有頻率范圍寬、能量大等特點(diǎn), 并且具有很強(qiáng)的干擾及破壞作用，可以對電子設(shè)備造成嚴(yán)重的損傷。因此人們越來越重視雷電電磁脈沖對電子信息設(shè)備構(gòu)成的威脅及其防護(hù)問題[1-3]。電子通信系統(tǒng)常會受到EMP干擾，如雷電產(chǎn)生的高功率電沖擊波和感應(yīng)電流電壓。這種瞬時過電壓(或過電流)稱為浪涌電壓(或浪涌電流)，會對電子設(shè)備造成干擾或破壞[4-5]，所以需要采用電涌保護(hù)器對其進(jìn)行保護(hù)，迅速去除沖擊脈沖，將電流﹑電壓降到安全范圍內(nèi)。通信系統(tǒng)中通常采用同軸線進(jìn)行信號的傳輸，因此，有必要對同軸電涌保護(hù)器進(jìn)行設(shè)計(jì)方法的研究[6]。

國內(nèi)外學(xué)者在同軸連接器[7-9]、電磁脈沖抑制和仿真方面做了大量的工作[10-13]。Gunston, M. A總結(jié)了基于物理尺寸計(jì)算傳輸線特性阻抗的方法[14]。翟毅等人分析了1/4波長型雷電抑制器的工作原理，分析了不同繞線線芯的半徑和繞線線芯到同軸線外導(dǎo)體表面間距對雷電抑制器工作帶寬的影響[15]。真瑩采用三維仿真設(shè)計(jì)了氣體放電管結(jié)構(gòu)和1/4波長結(jié)構(gòu)的兩種快插式電涌保護(hù)器，得到了較好的結(jié)果[16]。張過有等人經(jīng)過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,信號類電涌保護(hù)器的分布電容超出一定值后會對信號傳輸產(chǎn)生干擾,信號類浪涌保護(hù)器應(yīng)保證擁有足夠低的分布電容[17]。李祥超等人分析了暫態(tài)抑制二極管(transient voltage suppressor,TVS)的分布電容對信號傳輸?shù)挠绊慬18]，并且對同軸線中雷電波傳輸暫態(tài)特性進(jìn)行了分析[19]，還分析了接收機(jī)耦合雷電電磁波的電壓及能量分布規(guī)律, 提出了利用各種保護(hù)器件來抑制接收機(jī)耦合雷電電磁波能量的抑制方法[20]。Jae Cheol通過時域有限差分(FDTD)方法模擬了氣體放電管電涌保護(hù)器的瞬態(tài)響應(yīng)[21]。這些對研究都對同軸浪涌保護(hù)器的設(shè)計(jì)方法具有重要的指導(dǎo)意義。

目前，尚沒有學(xué)者將同軸浪涌保護(hù)器件剖析開，單獨(dú)分析其影響因素，再結(jié)合起來研究其綜合性能。特別是氣體放電管與同軸連接器結(jié)合用于信號線路的電涌防護(hù)方面，很少有學(xué)者涉及。本研究利用HFSS對同軸電涌保護(hù)器進(jìn)行仿真，得到如下結(jié)果：腔體結(jié)構(gòu)對同軸電涌保護(hù)器的特性阻抗的影響較大，實(shí)際應(yīng)用中應(yīng)選擇半徑適中特性阻抗波動較小的尺寸；S11曲線隨著腔體半徑的增加，反射系數(shù)也隨之減小，諧振頻率基本都集中在2.45 GHz左右；氣體放電管的電容與尺寸都隨著值的增大信號衰減增加，但是尺寸較電容對衰減的影響更大更加明顯。實(shí)測與仿真基本相符，根據(jù)沖擊試驗(yàn)可以得出制作的同軸電涌保護(hù)器可以達(dá)到泄放浪涌，保護(hù)負(fù)載電路的作用。

1 理論分析

1.1 同軸線理論分析

同軸線傳輸行波時，某截面上行波電壓和行波電流之比值稱為該處的持性阻抗，通常以Z0標(biāo)記。從傳輸線理論中我們知道，Z0可以由同軸線單位長度串聯(lián)阻抗Z1=R1+ωL1及同軸線單位長度并聯(lián)導(dǎo)納Y1=G1+ωC1來計(jì)算。這里R1、L1分別為單位長度的串聯(lián)電阻和電感，G1、C1分別為單位長度的并聯(lián)電導(dǎo)和電容，ω為工作角頻率。其關(guān)系式為

(1)

當(dāng)工作頻率較高，例如超過頻率之后，滿足R1<<ωL1，則變成G1<<ωC1，此時Z0變成：

(2)

這就是我們常用來計(jì)算同軸線特性阻抗的公式。特性阻抗的倒數(shù)稱為特性導(dǎo)納。

(3)

其中b是同軸線外圓柱導(dǎo)體管的內(nèi)半徑，a是同軸線內(nèi)圓柱導(dǎo)體的外半徑。μ為介質(zhì)的導(dǎo)磁系數(shù)，ε為介電系數(shù)，將(3)式代入(2)式得：

(4)

令μ=μrμ0

真空中導(dǎo)磁系數(shù)

μ0=4π×10-7H/m=12.566 37×10-7H/m

令ε=εrε0

真空中介電常數(shù)

εr為相對介電系數(shù)，μr為相對導(dǎo)磁系數(shù)。將μ、ε等式帶入(4)式得：

(5)

根據(jù)電磁場理論，可以求出均勻同軸線在理想導(dǎo)體條件下單位長度的電感L1及電容C1為[22-24]

按前面取值的μ0，ε0所計(jì)算出來的光速為3×108m/s，與精確的實(shí)測光速有約萬分之七的誤差，因而(5)式也有相應(yīng)的誤差，但在一般工程中仍被簡便地使用。若在精確設(shè)計(jì)時，則需考慮加以修正。最新精確測量出來的光在真空中的速度為[25]

C0=299 792 458±1.2 m/s

設(shè)

μ0=12.566 37×10-7H/m

則精確的

按此數(shù)值計(jì)算的同軸線單位長度的電容和電感以及特性阻抗的精確公式為

施工管理人員要充分發(fā)揮管理才能，增加施工隊(duì)伍間的協(xié)調(diào)與配合。制定施工人員的規(guī)章制度，令行靜止賞罰分明一視同仁。同時管理人員在工作中要多多聽取施工人員的想法，通過與施工人員溝通找出一線實(shí)際存在的問題。設(shè)定合理的質(zhì)量目標(biāo)并制定獎懲規(guī)則，促使施工人員共同努力保證工程建設(shè)的質(zhì)量。同時項(xiàng)目應(yīng)建立質(zhì)量管理體系，明確控制文件對工程質(zhì)量管理的規(guī)范和要求，建立健全的質(zhì)量負(fù)責(zé)人責(zé)任制，確保工程質(zhì)量落實(shí)到實(shí)處。

(6)

1.2 同軸電涌保護(hù)器設(shè)計(jì)原理

由于設(shè)計(jì)的電涌保護(hù)器為同軸形式，實(shí)際上轉(zhuǎn)化為兩個部分的設(shè)計(jì)：一是輸入輸出同軸端口與內(nèi)部結(jié)構(gòu)的匹配，二是完成電流電壓釋放功能的內(nèi)部同軸腔體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。本研究主要討論第二部分。在同軸結(jié)構(gòu)中氣體放電管垂直放在內(nèi)外導(dǎo)體之間，存在一個閾值導(dǎo)通電壓，在該電壓之下通信系統(tǒng)正常工作;當(dāng)外來電壓大于閾值電壓時，氣體放電管被擊穿，管子呈短路狀態(tài)，導(dǎo)通了與接地良導(dǎo)體的連接，雷擊產(chǎn)生的高電流 高電壓通過氣體放電管，被安全的短路到地，使電子設(shè)備上的電壓降到殘余電壓之下，從而保護(hù)了系統(tǒng)的安全。

播前1d澆透穴盤或營養(yǎng)缽，每穴點(diǎn)播1粒催芽種子，然后覆已配好的基質(zhì)土0.8～1 cm，再用舊地膜覆蓋。秋延茬育苗應(yīng)搭建小拱棚，并在小拱棚上蓋上防蟲遮陰網(wǎng)，大雨天一定要在小拱棚上覆蓋棚膜。早春茬育苗時溫度較低要在日光溫室或智能溫室中進(jìn)行，晚上應(yīng)在小拱棚上覆蓋棚膜，以提高溫度、促進(jìn)出苗。

而且，患者支付進(jìn)一步便捷化。過去看病還要帶著實(shí)體市民卡，刷卡付費(fèi)。2017年12月，杭州市第一人民醫(yī)院推出“電子社?？ā狈?wù)，患者將自己的支付寶或者市民卡綁定電子社?？?，不用帶卡，用手機(jī)掃碼就可以支付。目前，醫(yī)院無卡就醫(yī)率已達(dá)10%。

圖1 同軸電涌保護(hù)器原理圖Fig.1 Principle diagram of coaxial arrester

2 模型建立

為了了解同軸電涌保護(hù)器中腔體大小以及氣體放電管對信號傳輸?shù)挠绊懀捎梅抡媾c試驗(yàn)相結(jié)合的方法來研究。根據(jù)1.2節(jié)中的分析可知：當(dāng)b/a約等于2.3時，同軸連接器的特性阻抗約為50 Ω。將計(jì)算結(jié)果與實(shí)際應(yīng)用相結(jié)合,筆者假設(shè)了7種型號的腔體的內(nèi)外半徑見表1。對于同軸電涌保護(hù)器中的氣體放電管，在沒有浪涌通過時，相當(dāng)于斷路。仿真主要考慮其在未被擊穿時對信號傳輸?shù)挠绊?。筆者采用HFSS建立模型，分別對模型的腔體半徑、長度、有無氣體放電管等方面進(jìn)行研究。建立模型見圖2。

圖2 仿真模型Fig.2 Simulation model

表1 腔體與內(nèi)置銅芯半徑對應(yīng)表Table 1 Correspondence between cavity and built-in copper core radius

3 仿真及試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

為了分析同軸電涌保護(hù)器，其腔體半徑、長度參數(shù)以及有無安裝氣體放電管等方面對信號傳輸?shù)挠绊懀肏FSS進(jìn)行仿真，得出其TDR、S11、S21等特性，根據(jù)得到的結(jié)果，對同軸電涌保護(hù)器進(jìn)行分析，得出結(jié)論。TDR即時域反射分析(Time Domain Reflectometry)，它是基于傳輸線理論，通過測量反射波的電壓和測量反射點(diǎn)到發(fā)射點(diǎn)的時間值來計(jì)算阻抗變化和傳輸路徑中阻抗變化點(diǎn)的位置。

3.1 腔體尺寸的影響分析

“匠心”，或者說“工匠精神”，不是我們曾經(jīng)認(rèn)為的能掙大錢、發(fā)大財(cái)就是“先進(jìn)”、就是“代表”。那種精雕細(xì)琢、精益求精，代表的是一個時代的精神和氣質(zhì)。為什么只有八千多萬人口的德國，卻能創(chuàng)造出2300個世界名牌？比起德國人、日本人，我們究竟缺少了什么？其實(shí)，瓶嘴兒上的“匠心”，不是不能為，而是不想為，因?yàn)檫@與賺錢無關(guān)，甚或加大成本影響利潤。

給定一腔體長度(20 mm)如圖3、4,分別為不同腔體半徑下未安裝和安裝氣體放電管的模型TDR分析結(jié)果。圖3為未安裝氣體放電管時的情況，雖然阻抗在0～50 ps相較于其它時間段有較大波動，隨著腔體半徑增大時阻抗變化的幅值也隨之增大，但阻抗的變化范圍很小，在48.5～51.5 Ω之間，之后基本趨于平緩在50 Ω左右，滿足同軸傳輸線的特性阻抗為 50 Ω的條件，所以假設(shè)的腔體半徑與內(nèi)置銅芯半徑的比例關(guān)系是成立的。

去年7月24日，中央紀(jì)委通報(bào)：陳傳書擔(dān)任民政部下屬單位主要負(fù)責(zé)人期間，工作嚴(yán)重失職失責(zé)，監(jiān)督管理不力，對有關(guān)問題的發(fā)生負(fù)有主要領(lǐng)導(dǎo)責(zé)任，受到留黨察看一年、行政撤職處分，降為正局級非領(lǐng)導(dǎo)職務(wù)。

圖3 無氣體放電管TDRFig.3 TDR without gas discharge tube

圖4 帶氣體放電管TDRFig.4 TDR with gas discharge tube

所謂大局，是指整個局面和整個形勢，以及與之密切相關(guān)的長遠(yuǎn)利益。具備團(tuán)結(jié)合作的大局觀念是黨政領(lǐng)導(dǎo)干部做好各項(xiàng)工作的重要前提。面對紛繁復(fù)雜的社會思潮和波云詭譎的政治形勢，黨的領(lǐng)導(dǎo)干部要善于從全局的高度、以長遠(yuǎn)的眼光，觀察形勢，分析問題，圍繞黨和國家的中心任務(wù)、長遠(yuǎn)利益，認(rèn)識和把握大局，團(tuán)結(jié)協(xié)作，創(chuàng)造性地做好本職工作。

如圖5、6，分別為不同腔體半徑下未安裝和安裝氣體放電管的模型S11曲線分析結(jié)果。通過圖5可得，S11曲線隨著腔體半徑的增加，反射系數(shù)也隨之減小，并且隨著介質(zhì)寬度的增加，其對反射系數(shù)的影響越小，這應(yīng)該是因?yàn)榍惑w空間增大使其內(nèi)部折射增強(qiáng)的關(guān)系。但其對諧振頻率并沒有什么影響，基本都集中在2.5 GHz左右。如圖6所示，安裝氣體放電管后，1.3 GHz之前和3 GHz之后的規(guī)律與未安裝之前類似?？墒牵谥C振點(diǎn)周圍的反射系數(shù)出現(xiàn)了明顯的不同，其反射系數(shù)不再隨著介質(zhì)寬度的增加而減小，并且沒有呈現(xiàn)明顯的規(guī)律。總體上看，腔體半徑及有無氣體放電管對腔體的諧振頻率是影響不大的。

從我國海南省三亞市到南海的曾母暗沙距離大約為2000千米，我們海軍的大型艦艇平均航速在30節(jié)（每小時55.56千米）左右，那么可以估算出從三亞到曾母暗沙，軍艦需要航行將近40個小時。而“鯤龍”AG-600以最大巡航速度500千米/小時抵達(dá)曾母暗沙僅需4小時，并且還可以在該地盤旋數(shù)小時。在遇到諸如海盜劫持或者恐怖襲擊時，使用“鯤龍”AG-600可以在最短時間內(nèi)，直接將人員、物資等投送到事發(fā)海面。

圖5 無氣體放電管S11Fig.5 No gas discharge tube S11

圖6 帶氣體放電管S11Fig.6 S11 with gas discharge tube

3.1.2 腔體長度的影響

首先,在確定風(fēng)機(jī)布局的基礎(chǔ)上,根據(jù)迎風(fēng)向的首臺風(fēng)機(jī)的輸入風(fēng)速和風(fēng)向,通過復(fù)雜尾流效應(yīng)模型計(jì)算考慮每臺風(fēng)機(jī)尾流效應(yīng)的風(fēng)速。然后,根據(jù)風(fēng)電機(jī)組的功率輸出特性曲線,得到每臺風(fēng)機(jī)的輸出功率,從而建立可靠性模型。其流程如圖3所示。

放置氣體放電管后，通過對比圖3、4可以得到，安裝氣體放電管后，模型的阻抗有所增加，阻抗波動較劇烈的時間段向后推遲到了150 ps～200 ps，并且波動程度較未放置時越發(fā)劇烈。0～50 ps段與未放置氣體放電管時阻抗的變化趨勢相同，隨著腔體半徑增大時阻抗變化的幅值也隨之增大，但是在150 ps～200 ps段可以看出隨著腔體半徑增大阻抗的變化幅度減小。所以同軸電涌保護(hù)器在選擇參數(shù)時應(yīng)考慮選擇適中的腔體半徑，使得特征阻抗波動起伏小，減少阻抗突變造成信號傳輸?shù)挠绊憽?/p>

圖7為在HFSS中通過參數(shù)掃描改變模型長度得到的模型不同長度下的S11曲線。通過分析可以得到模型長度對S11曲線的影響。可以看出長度對諧振頻率的影響非常明顯，諧振頻率隨著模型長度的增大而減小。模型長度對反射系數(shù)也有影響，在1.3 GHz前，反射系數(shù)隨著模型長度的增加而增加，在1.3～1.65 GHz之間，反射系數(shù)隨著模型長度的增加而減小。在之后的1.8～3 GHz和3～4.5 GHz之間重復(fù)前面的規(guī)律。

圖7 不同長度下的S11曲線Fig.7 S11 curves under different lengths

3.2 氣體放電管對信號的影響分析

3.2.1 氣體放電管電容

由上面的3.1.1腔體半徑對特征阻抗TDR結(jié)果分析，選取特性阻抗波動較小的腔體半徑參數(shù)再結(jié)合實(shí)際應(yīng)用,本研究選擇半徑為10 mm，長度為20 mm的腔體參數(shù)，改變氣體放電管的電容值以及半徑大小，分析氣體放電管對傳輸?shù)挠绊憽?/p>

因?yàn)闅怏w放電管本身的分布電容值很小約在1～5 pF間，仿真改變氣體放電管的電容1～5 pF(半徑為3 mm)，步長為1 pF，得到其S21的變化情況，如圖8?？梢钥闯稣w的信號傳輸?shù)牟迦霌p耗小于0.1 dB，基本可以忽略不計(jì)。雖然對信號傳輸沒有影響，但是可以明顯的看出隨著電容的增大，信號傳輸?shù)乃p增大，呈現(xiàn)出一個遞增的趨勢。

我修煉了一門秘術(shù)，叫“滿瞳”，就是可以把瞳孔放大，一只螞蟻在我眼里，也有拳頭大，再放大，螞蟻就有西瓜大、磨盤大。

圖.8 不同電容量的S21曲線Fig.8 S21 curve of different capacitance

3.2.2 氣體放電管尺寸

當(dāng)電容值為1 pF，改變氣體放電管的半徑大小，S21的變化情況見圖9。可以看出整體的信號傳輸?shù)牟迦霌p耗小于0.25 dB，對信號傳輸基本沒有影響，但是可以明顯地看出隨著放電管半徑的增大，信號傳輸?shù)牟鍝p耗增大，且相比氣體放電管電容值對插入損耗的影響更大，衰減度更加明顯。所以在選擇氣體放電管的時候盡量選擇尺寸小的，減小插入損耗，保證信號傳輸?shù)男省?/p>

圖.9 不同半徑電容的S21曲線Fig.9 S21 curve of different radius capacitors

3.3 同軸電涌保護(hù)器實(shí)物分析

通過對上面是S11、S21和TDR的分析，選取腔體半徑為10 mm，長度為20 mm,選取兩種擊穿電壓90 V、230 V的氣體放電管,制作同軸電涌保護(hù)器。制作出的同軸電涌保護(hù)器實(shí)物見圖10。對制作出的同軸電涌保護(hù)器利用網(wǎng)絡(luò)分析儀測量其S11和S21曲線，并進(jìn)行沖擊試驗(yàn)。

圖10 同軸電涌保護(hù)器Fig.10 Coaxial arrester

豬肉是我國居民傳統(tǒng)的肉食消費(fèi)品，消費(fèi)量占到肉類總消費(fèi)量的60%以上。作為消費(fèi)者，為避免買到病害豬肉，除到正規(guī)商場、超市和農(nóng)貿(mào)市場選購有檢疫檢驗(yàn)合格標(biāo)志的豬肉外，還需掌握下列基本的鑒別方法。

紫云獨(dú)立在秋風(fēng)中，眼光落在水仙芝身上。曾經(jīng)，她們一起讀書，都愛過班上的蔣海峰，如今雙雙失落在河邊。一陣風(fēng)吹來，紫云遲疑片刻，悄悄地從她身后的大堤上走過。抄小路回到家里，和衣而臥，陷入不可自拔的痛苦中。

對同軸電涌保護(hù)器測量其S11曲線，對比仿真S11結(jié)果，見圖11。因?yàn)榉抡鎯H考慮了電流電壓釋放功能的內(nèi)部同軸腔體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，再加上與兩端的同軸連接器連接的關(guān)系，可以看到反射系數(shù)仿真與實(shí)測有明顯的不同。但是從圖中可以看出，腔體的諧振點(diǎn)都在2.5 GHz左右，與仿真結(jié)果基本相符。

圖11 S11曲線對比圖Fig.11 S11 curve comparison chart

3.3.2 S21分析

對同軸電涌保護(hù)器測量其S21曲線，對比仿真S21結(jié)果，見圖12。因?yàn)榉抡嫖纯紤]兩端的同軸連接器，僅考慮內(nèi)部同軸腔體結(jié)構(gòu)，所以實(shí)測與仿真的衰減量存在差異。

3.3.1 S11分析

3.1.1 腔體半徑

圖12 S21曲線對比圖Fig.12 S21 curve comparison chart

但是從實(shí)測可以看出，盡管與仿真結(jié)果有差別，但是在4 GHz的頻率范圍內(nèi)衰減量小于1.3 dB的，所以同軸電涌保護(hù)器對信號的傳輸基本沒有影響。

3.3.3 沖擊試驗(yàn)分析

圖13為組合波發(fā)生器原理圖，一般用于同軸電涌保護(hù)器的測試，本研究使用組合波發(fā)生器(1.2/50 μs、8/20 μs組合波)進(jìn)行測試。分別在設(shè)計(jì)的同軸連接腔體內(nèi)放置擊穿電壓為90 V、230 V兩種類型的氣體放管進(jìn)行沖擊試驗(yàn)。圖14(a)、(b)為對同軸避雷器進(jìn)行沖擊測試得到的典型的通流和殘壓曲線圖。從這兩幅可以明顯的看到氣體放電管的響應(yīng)動作時間有明顯的變化。圖15為不同沖擊電壓下兩種氣體放電管的響應(yīng)動作時間，從曲線圖可以看出，隨著沖擊電壓的增大，氣體放電管的響應(yīng)時間縮短，最后基本在0.1 μs以下左右，能夠快速動作泄流。比較90 V與230 V兩種氣體放電管響應(yīng)時間，90 V較230 V響應(yīng)時間更快對雷電電磁脈沖更敏感，所以在制作同軸電涌保護(hù)器時優(yōu)先選擇擊穿電壓小的氣體放電管。圖16為通流和殘壓值隨沖擊電壓變化曲線圖，可以看出隨著沖擊電壓的升高，同軸避雷器的通流和殘壓也隨之平穩(wěn)增大。在實(shí)測中90 V擊穿電壓的氣體放電管在0.1 kV沖擊電壓下開始工作泄流，最后電壓穩(wěn)定在280 V左右，在實(shí)測中230 V擊穿電壓的氣體放電管0.25 kV沖擊電壓下開始工作泄流，最后電壓穩(wěn)定在700 V左右，可以看出制作的同軸避雷器能達(dá)到泄放浪涌，保護(hù)負(fù)載電路的作用。由于通信線路設(shè)備比較敏感，選擇氣體放電管擊穿電壓時盡量選擇小的，保證正常通信的前提下，有具有良好的防雷效果。

圖13 組合波發(fā)生器原理圖Fig.13 Schematic diagram of combined wave generator

圖14 實(shí)測典型通流殘壓波形圖Fig.14 The waveform of the measured typical residual voltage

圖15 氣體放電管響應(yīng)動作時間Fig.15 Response time of gas discharge tube

圖16 實(shí)測通流和殘壓Fig.16 Measured through flow and residual pressure

4 結(jié)論

通過HFSS仿真分析不同介質(zhì)寬度、長度及氣體放電管對同軸電涌保護(hù)器TDR、反射特性和傳輸特性的影響。針對得出的結(jié)果，選取合適的尺寸，制作同軸電涌保護(hù)器，并對其測量反射傳輸特性及沖擊特性，得出結(jié)論：

1)仿真分析：

① 根據(jù)TDR分析，可以看出腔體半徑與內(nèi)置銅芯的半徑比為2.3時，腔體結(jié)構(gòu)的特征阻抗維持在50 Ω左右。比較不同腔體半徑的TDR曲線，未放置氣體放電管時，隨著腔體半徑的增大在0～50 ps范圍內(nèi)的波動也越劇烈。安裝氣體放電管后，模型的阻抗有明顯的增加，阻抗波動較劇烈的時間段向后推遲到了150 ps～200 ps，并且波動程度較未放置時越發(fā)劇烈。0～50 ps段與未放置氣體放電管時阻抗的變化趨勢相同，但是在150 ps～200 ps段可以看出隨著腔體半徑增大阻抗的變化幅度減小。S11曲線隨著腔體半徑的增加，反射系數(shù)也隨之減小，但諧振頻率基本都集中在2.5 GHz左右。安裝氣體放電管后，在諧振點(diǎn)周圍的反射系數(shù)出現(xiàn)了明顯的不同，其反射系數(shù)不再隨著介質(zhì)寬度的增加而減??；長度對諧振頻率的影響非常明顯，諧振頻率隨著模型長度的增大而減小。模型長度對反射系數(shù)的影響與頻率相關(guān)。

①注意卡管。在鉆孔回?cái)U(kuò)完成后，如孔內(nèi)石碴未清理干凈，易在鋪管過程中發(fā)生卡管情況，影響施工進(jìn)度。因此對有斷層或破碎帶的鉆孔必須認(rèn)真細(xì)致沖洗，且沖洗完成后即組織鋪管施工，不得停頓時間過長，避免卡管。

② 比較氣體放電管不同電容與不同尺寸下的S21曲線可以看出，電容與尺寸的增大衰減也相應(yīng)增大，但是電容量的影響很小，尺寸對信號的衰減影響更加明顯。

2) 實(shí)物分析：

① S11諧振點(diǎn)在2.5 GHz左右，與仿真結(jié)果相符。

② S21:插入損耗隨著頻率的增加而不斷增大，在4 GHz的頻率內(nèi)對信號傳輸不會造成影響。

③ 沖擊特性：隨著沖擊電壓的升高，氣體放電管的響應(yīng)時間大大減小，最終響應(yīng)時間小于0.1 μs，且氣體放電管擊穿電壓小的響應(yīng)時間更快更敏感；隨著沖擊電壓的增大，同軸電涌保護(hù)器的通流和殘壓也隨之平穩(wěn)增大，90 V擊穿電壓的氣體放電管電壓逐漸穩(wěn)定在230 V左右，230 V擊穿電壓的氣體放電管電壓逐漸穩(wěn)定在700 V左右，表明同軸電涌保護(hù)器可以達(dá)到泄放浪涌，保護(hù)負(fù)載電路的作用。

在馬克思主義中國化的過程中，進(jìn)步社團(tuán)起了重要的作用。這些進(jìn)步社團(tuán)在當(dāng)時先進(jìn)青年組織下，積極研究和傳播馬克思主義，探索社會的改造，有力地促進(jìn)和推動了馬克思主義中國化。其中尤以北京大學(xué)馬克思學(xué)說研究會、新民學(xué)會、北京大學(xué)平民教育演講團(tuán)、社會主義青年團(tuán)等為著名。