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    角鋼塔曲臂K節(jié)點(diǎn)變形原因分析及對策研究

    2022-07-02 08:54:38辜良雨廖邢軍劉翔云隴源杰付衛(wèi)斌
    四川電力技術(shù) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:曲臂主材架線

    辜良雨,李 林,廖邢軍,劉翔云,隴源杰,付衛(wèi)斌

    (1.中國電力工程顧問集團(tuán)西南電力設(shè)計(jì)院有限公司,四川 成都 610021;2.云南電網(wǎng)有限責(zé)任公司建設(shè)分公司,云南 昆明 650051)

    0 引 言

    在單回交流輸電線路中,懸垂直線塔通常有酒杯塔和貓頭塔兩種型式,兩種型式各有優(yōu)缺點(diǎn)。酒杯塔導(dǎo)線呈水平排列、導(dǎo)線水平間距大、線路走廊寬、房屋拆遷多;但由于塔頭較低,防雷效果較貓頭塔更優(yōu),且塔材耗鋼量較輕。而貓頭塔導(dǎo)線呈三角形排列,具有導(dǎo)線水平間距小、線路走廊小、房屋拆遷少的優(yōu)點(diǎn);但由于塔頭較高,防雷效果不如酒杯塔,且塔材耗鋼量較重。

    鐵塔型式選擇與沿線的地形條件、交通條件、氣象條件、林木和房屋以及對線路有影響的設(shè)施分布情況、運(yùn)行維護(hù)等有著密不可分的關(guān)系。由于酒杯塔和貓頭塔各有優(yōu)缺點(diǎn),兩種塔型在工程中都得到了廣泛應(yīng)用。但酒杯塔和貓頭塔的塔頭上下曲臂K節(jié)點(diǎn)屬于剛度相對薄弱點(diǎn)。500 kV平武線送電線路工程[1]和1000 kV晉東南—南陽—荊門特高壓交流試驗(yàn)示范工程[2]均出現(xiàn)了曲臂K節(jié)點(diǎn)位移的情況且經(jīng)過了試驗(yàn)驗(yàn)證。文獻(xiàn)[3-4]通過現(xiàn)場調(diào)查、理論分析和真型試驗(yàn)3個方面,分析了K節(jié)點(diǎn)位移及其對結(jié)構(gòu)承載力的影響。文獻(xiàn)[5]利用數(shù)理統(tǒng)計(jì)原理分析鐵塔K節(jié)點(diǎn)變形,給出了K節(jié)點(diǎn)變形值的合理范圍[5]。

    下面在上述研究成果的基礎(chǔ)上,從設(shè)計(jì)、加工和施工的角度對角鋼塔曲臂K節(jié)點(diǎn)變形原因進(jìn)行分析,并結(jié)合理論研究和工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),提出有效控制角鋼塔曲臂K節(jié)點(diǎn)變形的措施。

    1 曲臂K節(jié)點(diǎn)變形情況調(diào)研

    1.1 曲臂K節(jié)點(diǎn)

    酒杯塔和貓頭塔的共同特點(diǎn)是塔頭由曲臂與導(dǎo)地線橫擔(dān)構(gòu)成,上下曲臂均為K節(jié)點(diǎn)連接結(jié)構(gòu)。不同的是,酒杯塔邊橫擔(dān)和中橫擔(dān)均在K節(jié)點(diǎn)以上,貓頭塔邊橫擔(dān)在K節(jié)點(diǎn)以下,如圖1所示。

    圖1 酒杯塔、貓頭塔塔頭

    上下曲臂采用K節(jié)點(diǎn)連接具有構(gòu)造簡單、傳力清晰、施工方便等優(yōu)點(diǎn),但是K節(jié)點(diǎn)易產(chǎn)生水平方向變形,尤其對于導(dǎo)線三角排列的貓頭塔,K節(jié)點(diǎn)向外鼓曲變形也是工程建設(shè)和運(yùn)行維護(hù)中普遍存在的一個突出問題,曲臂K節(jié)點(diǎn)變形如圖2所示。

    圖2 曲臂K節(jié)點(diǎn)變形實(shí)例及示意圖

    1.2 變形情況調(diào)研

    以云南某500 kV交流輸電線路工程為例,該工程采用南方電網(wǎng)典型設(shè)計(jì)5E1Y1、5E1Y2模塊,在質(zhì)檢驗(yàn)收中發(fā)現(xiàn)有大量貓頭塔曲臂K節(jié)點(diǎn)處存在不同程度的向外鼓曲變形。對各標(biāo)段貓頭塔進(jìn)行了逐基測量,共得到479基鐵塔的K節(jié)點(diǎn)位移值情況,詳見表1。

    表1 各標(biāo)段貓頭塔K節(jié)點(diǎn)單側(cè)位移值統(tǒng)計(jì)

    從測量數(shù)據(jù)可以看出:各標(biāo)段貓頭塔曲臂K節(jié)點(diǎn)向外鼓曲變形是普遍存在的現(xiàn)象;不同標(biāo)段單側(cè)位移值離散性較大,同一塔型在不同塔位甚至在同一標(biāo)段位移相差較大;各標(biāo)段單側(cè)位移平均值為23.4~49.1 mm,與外曲臂主材的長度之比約為1/160~1/350。對所有塔位的位移情況進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,所有塔位K節(jié)點(diǎn)單側(cè)位移最小值為15 mm,最大值為70 mm,平均值為35.3 mm,位移值分布如圖3所示。

    圖3 曲臂K節(jié)點(diǎn)單側(cè)位移值分布

    由圖3可見:約86.6%的塔位單側(cè)位移小于40 mm,約12.6%的塔位單側(cè)位移在40~60 mm,約0.8%的塔位單側(cè)位移大于60 mm;約92.5%的單側(cè)位移值集中在20~50 mm。

    為分析貓頭塔K節(jié)點(diǎn)變形原因,在地面進(jìn)行了兩種貓頭塔塔頭的試組裝,采用臥式組裝后再吊裝豎直。試組裝結(jié)果表明:臥式組裝K節(jié)點(diǎn)位移值較小,甚至出現(xiàn)負(fù)值的情況,說明臥式組裝由于螺孔間隙、安裝誤差、加工誤差等原因會產(chǎn)生偏差,但是偏差值不大;吊裝豎直后,受自重影響,螺栓發(fā)生滑移,螺栓與螺孔孔壁發(fā)生擠壓抵緊,發(fā)出“咯吱咯吱”的聲響,K節(jié)點(diǎn)向外鼓曲,單側(cè)位移平均值在30 mm左右。

    2 K節(jié)點(diǎn)變形原因分析

    2.1 設(shè)計(jì)因素

    酒杯塔和貓頭塔曲臂K節(jié)點(diǎn)以上部分是典型的鉸拱結(jié)構(gòu),鐵塔組裝完成之后,在橫擔(dān)自重和導(dǎo)地線垂直荷載作用下會發(fā)生鼓曲變形,但受力特點(diǎn)存在差異:對于酒杯塔,中橫擔(dān)自重和中導(dǎo)線垂直荷載使得K節(jié)點(diǎn)向外鼓曲,但邊橫擔(dān)自重和邊導(dǎo)線垂直荷載使得K節(jié)點(diǎn)向內(nèi)側(cè)移動,如圖4所示;對于貓頭塔,中橫擔(dān)自重和中導(dǎo)線垂直荷載使得K節(jié)點(diǎn)向外鼓曲,邊橫擔(dān)自重和邊導(dǎo)線垂直荷載同樣使得K節(jié)點(diǎn)向外側(cè)鼓曲,如圖5所示。

    圖4 酒杯塔K節(jié)點(diǎn)位移分析

    圖5 貓頭塔K節(jié)點(diǎn)位移分析

    因此,貓頭塔曲臂K節(jié)點(diǎn)向外鼓曲變形是一種力學(xué)現(xiàn)象,是受力的必然反映;酒杯塔由于邊導(dǎo)線和中導(dǎo)線具有相互抵消的作用,K節(jié)點(diǎn)向外鼓曲變形的趨勢要小一些。

    為了研究貓頭塔曲臂K節(jié)點(diǎn)理論變形量的大小,以5E1Y2-ZMH塔型為例,采用桿單元模型計(jì)算右曲臂外側(cè)各節(jié)點(diǎn)的理論位移值。選擇6個計(jì)算工況,其中:工況1,未架線,無風(fēng);工況2,未架線,風(fēng)速為10 m/s;工況3,已架線,風(fēng)速為10 m/s;工況4,已架線,大風(fēng),最大垂直荷載;工況5,已架線,大風(fēng),最小垂直荷載;工況6,已架線,覆冰,最大垂直荷載。計(jì)算結(jié)果如圖6所示。

    圖6 典型工況下貓頭塔曲臂位移值

    從圖6中數(shù)據(jù)可以看出:

    1)上曲臂各點(diǎn)沿橫擔(dān)方向的位移值(絕對位移)在大風(fēng)工況下較大,其次是覆冰工況,在安裝和未架線工況下較小。

    2)在各工況下,上曲臂各點(diǎn)的變形并不相同。以曲臂K節(jié)點(diǎn)為界,變形曲線基本呈雙折線模式,在曲臂K節(jié)點(diǎn)處出現(xiàn)拐點(diǎn),即外鼓變形。這和現(xiàn)場觀察到的現(xiàn)象基本一致。說明K節(jié)點(diǎn)作為剛度上的薄弱點(diǎn),在正常加工和施工情況下,其受力時(shí)的變形現(xiàn)象為外鼓變形。

    3)K節(jié)點(diǎn)的相對變形值與導(dǎo)地線垂直荷載關(guān)系較大。垂直檔距越大,垂直荷載越大,理論計(jì)算變形值也相對越大。

    4)在各工況下,K節(jié)點(diǎn)相對外曲臂上下端點(diǎn)的理論變形值較小。架線前的相對變形約為桿件全長的1/3000,架線后約為桿件全長的1/500,大風(fēng)情況下約為桿件全長的1/750,覆冰情況下約為桿件全長的1/350。

    為了探討K節(jié)點(diǎn)位移對附近桿件受力的影響,假定貓頭塔未強(qiáng)行組裝,K節(jié)點(diǎn)位移主要為螺栓滑移變形,不會產(chǎn)生附加內(nèi)力。因此,在正常加工和組裝的前提下,可僅考慮K節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)、尺寸變化對構(gòu)件承載力的影響。以5E1Y1-ZMH1為例,對K節(jié)點(diǎn)位移后的內(nèi)外曲臂主材進(jìn)行受力分析,如圖7所示。

    由圖7可知,在不考慮附加內(nèi)力的前提下,K節(jié)點(diǎn)向外位移會導(dǎo)致上曲臂內(nèi)主材、上下曲臂外主材內(nèi)力增加,單側(cè)位移達(dá)到80 mm時(shí)上曲臂內(nèi)主材內(nèi)力增加11%。

    圖7 K節(jié)點(diǎn)位移對主材內(nèi)力影響

    2.2 加工因素

    放樣尺寸誤差、螺孔間隙、塔材的初彎曲以及瓶口、曲臂、曲板角度等加工因素,均對K節(jié)點(diǎn)的位移有一定影響。

    由于輸電鐵塔全部采用粗制螺栓,螺栓孔比螺栓公稱直徑一般大1.5~2.0 mm。而實(shí)際加工制造時(shí),孔徑往往還要偏大,而螺栓實(shí)際直徑往往比公稱直徑偏小,這樣會進(jìn)一步加大相關(guān)節(jié)點(diǎn)的位移。

    由于螺栓與螺孔之間的間隙,會造成最大構(gòu)造間隙為2e(e為螺孔與螺桿直徑的差值),如圖8所示。

    圖8 螺栓滑移

    根據(jù)現(xiàn)場測量數(shù)據(jù),螺孔直徑平均比螺栓公稱直徑大2.17 mm,單個螺栓間隙滑移最大值達(dá)4.34 mm。螺栓與螺孔之間的間隙引起的累積位移往往不可忽略,對K節(jié)點(diǎn)處位移影響較大。

    2.3 施工因素

    施工工藝、施工方法和施工習(xí)慣,也會對曲臂K節(jié)點(diǎn)的位移產(chǎn)生影響。從各施工標(biāo)段提供的數(shù)據(jù)可以看出,不同標(biāo)段單側(cè)位移平均值的離散性較大,這說明了位移大小和施工隊(duì)伍、施工工藝關(guān)系較大,良好的施工工藝和組織管理可有效控制曲臂K節(jié)點(diǎn)相對位移。

    在塔頭組裝時(shí),由于上部未閉合,若未對左右兩側(cè)K節(jié)點(diǎn)進(jìn)行位移限制,下曲臂和塔身形成一個開口式Y(jié)型結(jié)構(gòu),在自重作用下會產(chǎn)生一定位移,如圖9所示。

    圖9 塔頭組裝

    為了驗(yàn)證施工因素對K節(jié)點(diǎn)的影響,對云南某工程AN145塔位鐵塔組立過程進(jìn)行了監(jiān)測。施工采用內(nèi)懸浮內(nèi)拉線方法,組裝塔頭部位時(shí)內(nèi)拉線打在塔身?xiàng)U件上,不對塔頭桿件施加外荷載,現(xiàn)場組立如圖10所示。

    圖10 AN145塔位現(xiàn)場組立監(jiān)測

    對塔頭部位控制點(diǎn)的坐標(biāo)進(jìn)行測量,將測量數(shù)據(jù)投影到豎直面上,通過與下曲臂上平面主材交點(diǎn)(見圖10中測點(diǎn)9)的相對位置關(guān)系,研究塔頭各點(diǎn)的位移情況,測量數(shù)據(jù)見表2、表3。

    表2 垂直位移測量數(shù)據(jù)

    從表2可以看出,各測點(diǎn)垂直坐標(biāo)Z的差值均為負(fù),表明曲臂和橫擔(dān)發(fā)生向下位移;從表3可以看出,各測點(diǎn)水平坐標(biāo)均為正,表明曲臂和橫擔(dān)向外位移。這是由于塔頭上部未閉合,下曲臂和塔身形成一個開口式的Y型結(jié)構(gòu)。此時(shí)若不采取限制位移的措施,曲臂和橫擔(dān)在自重作用下將產(chǎn)生下墜,導(dǎo)致K節(jié)點(diǎn)向外鼓曲變形。

    表3 水平位移測量數(shù)據(jù)

    如果不對曲臂和橫擔(dān)的下墜進(jìn)行糾正就組裝頂部的水平橫擔(dān),則需將K節(jié)點(diǎn)上部左右塔材強(qiáng)行拉近才能組裝到位。然而,K節(jié)點(diǎn)剛度相對塔頭其他部位較弱,會使得K節(jié)點(diǎn)主材向外鼓曲,如圖11所示。

    圖11 貓頭塔K節(jié)點(diǎn)變形

    2.4 K節(jié)點(diǎn)變形原因小結(jié)

    通過上述分析可知,曲臂K節(jié)點(diǎn)向外鼓曲是一種力學(xué)現(xiàn)象,經(jīng)計(jì)算,常規(guī)500 kV貓頭塔曲臂K節(jié)點(diǎn)架線前的理論相對位移約為2~3 mm,架線后的理論相對位移約為3~15 mm,理論變形值相對較小。

    從典型鐵塔組立結(jié)果可以看出,施工方法對K節(jié)點(diǎn)位移影響較大,如果強(qiáng)制組裝不對曲臂和橫擔(dān)的下墜進(jìn)行糾正,將加大鼓曲變形。

    因此,K節(jié)點(diǎn)位移主要受施工因素影響,其次為加工因素,再次為設(shè)計(jì)因素。

    3 K節(jié)點(diǎn)變形控制措施

    從上述分析結(jié)果可以看出,角鋼塔曲臂K節(jié)點(diǎn)變形是無法徹底避免的客觀現(xiàn)象,只能通過采取控制措施減小變形的不利影響。通過有針對性的研究發(fā)現(xiàn),除適當(dāng)提高鐵塔加工精度減小初始變形外,還建議在設(shè)計(jì)和施工中采取以下措施控制K節(jié)點(diǎn)的變形。

    3.1 設(shè)計(jì)措施

    1)由于酒杯塔中橫擔(dān)和邊橫擔(dān)垂直荷載引起的K節(jié)點(diǎn)變形具有相互抵消的效果,因此在走廊條件允許的情況下,優(yōu)先采用受力性能更好的酒杯塔。

    2)GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[6]要求壓桿初彎曲不能超過桿長的1/1000,GB 50233—2014《110 kV~750 kV架空輸電線路施工及驗(yàn)收規(guī)范》[7]中規(guī)定鐵塔組立后,各相鄰主材節(jié)點(diǎn)間彎曲度不得超過1/750。這是因?yàn)檩S心受力桿件的初彎曲會引起P-Δ效應(yīng),嚴(yán)重降低壓桿的極限承載力;但K節(jié)點(diǎn)是一個節(jié)點(diǎn),它的橫向位移并不等同于軸心受力桿件的初彎曲,因此不會引起P-Δ效應(yīng),也就不會降低壓桿的極限承載力[4]。貓頭塔外曲臂主材一般長度不大,以往多采用通長桿件,在工程實(shí)踐中有的質(zhì)檢單位會采用各相鄰主材節(jié)點(diǎn)間彎曲度不得超過1/750的標(biāo)準(zhǔn)來判斷,對工程的驗(yàn)收造成了一定的困難。因此,曲臂K節(jié)點(diǎn)外主材不宜采用通長桿件,建議開斷處理,回避前述驗(yàn)收規(guī)定。

    此外,曲臂K節(jié)點(diǎn)外主材不宜設(shè)計(jì)為直線,建議采用折線設(shè)計(jì),降低K節(jié)點(diǎn)變形后的視覺誤差效果。

    曲臂K節(jié)點(diǎn)外主材常見處理方式及推薦方案見表4。

    表4 曲臂K節(jié)點(diǎn)外主材方案對比

    3)K節(jié)點(diǎn)處內(nèi)外曲臂主材夾角不宜太小,建議不小于18°,以確保K節(jié)點(diǎn)處具有良好的剛度,如圖12所示。

    圖12 K節(jié)點(diǎn)處內(nèi)外曲臂主材夾角控制

    4)K節(jié)點(diǎn)發(fā)生位移難免會對節(jié)點(diǎn)附近的桿件產(chǎn)生附加應(yīng)力,建議對上下曲臂主材和正側(cè)面節(jié)點(diǎn)板加大一級。

    3.2 施工措施

    1)施工單位在塔頭組裝時(shí),應(yīng)嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)要求在邊橫擔(dān)內(nèi)側(cè)節(jié)點(diǎn)及曲臂K節(jié)點(diǎn)設(shè)置對拉鋼繩,對曲臂和橫擔(dān)的下墜進(jìn)行糾正,控制組塔期間的變形,如圖13所示。

    圖13 施工孔及拉線布置

    2)架線完成后應(yīng)復(fù)核K節(jié)點(diǎn)變形情況,變形較大時(shí),應(yīng)先松開K節(jié)點(diǎn)(B1、B2)及邊橫擔(dān)內(nèi)側(cè)節(jié)點(diǎn)(A1、A2)連接螺栓,通過對拉鋼繩調(diào)整到設(shè)計(jì)值后再緊固螺栓,如圖14所示。

    圖14 對拉施工孔

    3.3 試組裝及工程檢驗(yàn)

    在后續(xù)云南某新建500 kV交流輸電線路工程中,對貓頭塔采取了以下控制措施:

    1)曲臂K節(jié)點(diǎn)外主材設(shè)計(jì)為折線,并進(jìn)行開斷;

    2)上曲臂內(nèi)主材與外主材夾角按25°設(shè)計(jì),下曲臂內(nèi)主材與外主材夾角按23°設(shè)計(jì);

    3)上下曲臂主材和正側(cè)面節(jié)點(diǎn)板規(guī)格見表5;

    表5 曲臂主材和節(jié)點(diǎn)板規(guī)格

    4)在K節(jié)點(diǎn)及邊橫擔(dān)內(nèi)側(cè)節(jié)點(diǎn)設(shè)置左右對拉施工孔,在鐵塔組立過程中設(shè)置對拉鋼繩,控制曲臂和橫擔(dān)的下墜以及K節(jié)點(diǎn)的變形。

    對采取了上述控制措施的貓頭塔在塔廠進(jìn)行了立式試裝,如圖15所示。然后進(jìn)行了現(xiàn)場實(shí)測驗(yàn)證,實(shí)測數(shù)據(jù)如表6所示。

    圖15 貓頭塔立式試組裝現(xiàn)場

    表6 K節(jié)點(diǎn)位移實(shí)測數(shù)據(jù)

    實(shí)測數(shù)據(jù)表明,K節(jié)點(diǎn)位移值在0~1 mm之間,肉眼基本無法看出明顯的變形,試驗(yàn)塔滿足驗(yàn)收要求。

    4 結(jié) 論

    上面以某500 kV交流輸電線路工程貓頭塔曲臂K節(jié)點(diǎn)變形統(tǒng)計(jì)情況為基礎(chǔ),從設(shè)計(jì)、加工、施工三方面對曲臂K節(jié)點(diǎn)變形進(jìn)行深入分析后認(rèn)為,角鋼塔曲臂K節(jié)點(diǎn)變形是一種正常的力學(xué)現(xiàn)象,是受力的必然反映,不能徹底避免,且受加工精度和施工方法影響較大。在設(shè)計(jì)和施工中建議采取以下措施控制K節(jié)點(diǎn)的變形:

    1)在走廊條件允許的情況下,優(yōu)先采用受力性能更好的酒杯塔;

    2)曲臂K節(jié)點(diǎn)外主材不宜采用通長桿件,建議開斷處理;

    3)K節(jié)點(diǎn)處內(nèi)外曲臂主材夾角不宜太小,建議不小于18°;

    4)在受力計(jì)算結(jié)果的基礎(chǔ)上,對上下曲臂主材和正側(cè)面節(jié)點(diǎn)板加大一級;

    5)塔頭組裝時(shí),在邊橫擔(dān)內(nèi)側(cè)節(jié)點(diǎn)及曲臂K節(jié)點(diǎn)設(shè)置對拉鋼繩,對曲臂和橫擔(dān)的下墜進(jìn)行糾正,控制組塔期間的變形;

    6)架線完成后應(yīng)復(fù)核K節(jié)點(diǎn)變形情況,變形較大時(shí),通過對拉鋼繩調(diào)整到設(shè)計(jì)值后再緊固螺栓。

    塔頭立式組裝和工程實(shí)踐結(jié)果表明,采取了所設(shè)計(jì)的構(gòu)造措施并規(guī)范施工工藝后,曲臂K節(jié)點(diǎn)在組塔階段的變形值接近0,架線后也無明顯變形,控制措施效果顯著,值得在今后的鐵塔設(shè)計(jì)、施工中借鑒采用。

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