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    基于孔壓靜力觸探(CPTU)及扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)(DMT)南沙軟土力學(xué)特性研究

    2022-07-01 09:35:02郭全元鐘仕興
    廣東土木與建筑 2022年6期
    關(guān)鍵詞:南沙抗剪淤泥

    郭全元,鐘仕興,肖 旺

    (廣東省鐵路規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院有限公司 廣州 510600)

    0 引言

    近年來,在粵港澳大灣區(qū)戰(zhàn)略發(fā)展背景下,大灣區(qū)珠江三角洲軟土地區(qū)的基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)不斷推進(jìn),沿海地區(qū)軟土分布廣泛,軟土厚度較大。軟土具有天然孔隙比大、天然含水率大于液限、抗剪強(qiáng)度低、壓縮性高、低透水性和高流變性等特點(diǎn)[1-2]。

    廣州南沙區(qū)位于珠江河口與伶仃洋的交匯處,為珠江三角洲沖積平原的前沿地帶,在長期的河流和海潮的綜合作用下,該地區(qū)沉積了深厚的海陸交互相軟黏土夾粉細(xì)砂層,軟土區(qū)域的地基承載力低、沉降變形較大,厚度通常為20~40 m,在中等荷載下的地基沉降可達(dá)2.0~5.0 m,存在明顯的差異沉降,其不良的地質(zhì)特性在珠江三角洲地區(qū)十分突出,一直是工程建設(shè)地基處理、基坑支護(hù)參數(shù)取值的難題之一。為確保工程質(zhì)量以及積累沿海軟土地區(qū)施工技術(shù),為此對南沙區(qū)軟土的分布特征及工程特性展開研究,選擇合理可靠的參數(shù)對指導(dǎo)地基處理、基坑支護(hù)具有重要意義[3-4]。

    目前地基處理、基坑工程設(shè)計(jì)所需的巖土設(shè)計(jì)參數(shù)主要依靠土工試驗(yàn)獲得,而土工試驗(yàn)主要分為室內(nèi)土工試驗(yàn)和原位測試試驗(yàn)兩大類,而室內(nèi)試驗(yàn)所采用試驗(yàn)擾動(dòng)較大,所得參數(shù)與實(shí)際場地土體基本參數(shù)存在差異,原位測試技術(shù)是在場地原位對土體性能進(jìn)行測試的一種技術(shù),它無需取樣,簡便快捷,可以在微擾動(dòng)條件下準(zhǔn)確獲得原位土體物理、力學(xué)性質(zhì),能得到土性隨深度近似連續(xù)變化的曲線,可以在場地中精確反應(yīng)土體的水平和豎向的變異性,對海底沉積物,深層土、砂土、淤泥等難以獲得無法擾動(dòng)試樣的土層,原位測試無需取樣,可以準(zhǔn)確地獲得土體特性信息。

    1 廣州南沙軟土的物理力學(xué)性質(zhì)

    在勘察階段對南沙地區(qū)多個(gè)樣本淤泥和淤泥質(zhì)軟土的物理力學(xué)性質(zhì)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)和分析,得出南沙軟土物理力學(xué)性能指標(biāo)統(tǒng)計(jì)結(jié)果、南沙軟土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)統(tǒng)計(jì)結(jié)果。其中1~10 m 深度范圍為淤泥層;10~20 m深度范圍為淤泥質(zhì)土層。南沙地區(qū)軟土具有以下典型工程特性:

    ⑴天然含水量高、天然孔隙比大。南沙地區(qū)軟土的含水量接近或超過液限,飽和度一般大于90%,液限在35%~60%之間,液性指數(shù)大于1.0,均屬于高含水量軟土。淤泥的孔隙比一般大于1.2。

    ⑵ 壓縮性高、抗剪強(qiáng)度低。壓縮模量為1.3~5.3 MPa,為高壓縮性土,c和φ較小,黏聚力一般小于7 kPa,內(nèi)摩擦角小于10°。

    ⑶滲透性低。軟土的透水性能弱,并且其滲透系數(shù)量級為(1×10-2)~(1×10-3)m∕d,對土體的排水固結(jié)很不利。

    ⑷靈敏度高。具有顯著的結(jié)構(gòu)性,土體在擾動(dòng)后強(qiáng)度劇烈降低,外力干擾停止后,隨著時(shí)間的增長,軟土強(qiáng)度逐漸恢復(fù)。觸變性是軟土具有顯著的結(jié)構(gòu)性的表現(xiàn)。

    ⑸承載力低。南沙地區(qū)地基承載力一般為20~100 kPa,統(tǒng)計(jì)平均值為60 kPa。這說明南沙的軟土地基強(qiáng)度低,須對其進(jìn)行處理方可達(dá)到工程需求。

    從以上的分析很明顯地看出,南沙軟土具有典型的“三高三低”的特點(diǎn),如果要在這樣的軟弱地基上進(jìn)行工程建設(shè),進(jìn)行軟基處理勢在必行。

    2 南沙地區(qū)軟土特性研究

    如圖1~圖2 所示,原位測試為可直接或間接測定巖土體工程特性、參數(shù)的試驗(yàn)方法??讐红o力觸探(CPTU)是在雙橋探頭的基礎(chǔ)上,在探頭內(nèi)部結(jié)構(gòu)中添加了能夠觀察整個(gè)觸探過程中孔隙水壓力變化(U)的裝置,使得該試驗(yàn)技術(shù)具有量測土體孔隙水壓力的能力。這一功能的實(shí)現(xiàn)使得試驗(yàn)結(jié)果能更加準(zhǔn)確地反映出土層在觸探過程中土體特性變化的過程。扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)(DMT)用靜力將扁鏟探頭貫入土中試驗(yàn)深度,通過施加氣壓使扁鏟側(cè)面的圓形鋼膜片擠壓土體,并測定使膜片擴(kuò)張一定量的壓力值來判定土的工程性質(zhì)。扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)(DMT)適用于飽和軟黏土,可用于判定土層類別與狀態(tài),確定靜止側(cè)壓力系數(shù)、基床系數(shù)、飽和軟黏土的不排水楊氏模量[5-8]。

    圖1 現(xiàn)場原位測試Fig.1 Field in Situ Test

    圖2 扁鏟及靜壓探頭Fig.2 Flat Shovel and Static Pressure Probe

    2.1 不排水抗剪強(qiáng)度σ u

    土的抗剪強(qiáng)度是指在一定的應(yīng)力狀態(tài)下,土體能夠抵抗剪切破壞的極限能力,不排水抗剪強(qiáng)度即在不排水的條件因素下土能夠抵抗剪切破壞的極限能力。土的抗剪強(qiáng)度是土的重要性質(zhì)之一,對于工程的設(shè)計(jì)和施工具有重要的指導(dǎo)意義,實(shí)際軟基建設(shè)過程中發(fā)生的各類工程事故,多數(shù)是由于對土體的抗剪強(qiáng)度了解不夠,導(dǎo)致土體發(fā)生剪切破壞而造成。

    根據(jù)《鐵路工程地質(zhì)原位測試規(guī)程:TB 10018—2018》[9],CPTU 試驗(yàn)和DMT 試驗(yàn)關(guān)于軟土不排水抗剪強(qiáng)度的計(jì)算公式規(guī)定如下:

    式中:σ′v0為土的有效自重應(yīng)力(kPa);KD為水平應(yīng)力指數(shù);qc為錐尖阻力(kPa);σv0為土的總自重應(yīng)力(kPa);Nk為錐尖圓錐系數(shù),計(jì)算公式為Nk=25.81-0.75St-2.25lnIp。

    通過孔壓靜力觸探試驗(yàn)CPTU 和扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)DMT 測得的軟土不排水抗剪強(qiáng)度σu隨深度變化曲線如圖3 所示。通過從變化趨勢及數(shù)值分析來看,黏性土的不排水抗剪強(qiáng)度σu隨深度逐漸增加,且增加速率逐漸加快。在1~10 m深度范圍內(nèi)的淤泥層中,不排水抗剪強(qiáng)度σu隨深度增加較慢且強(qiáng)度較弱,最大不排水抗剪強(qiáng)度為23.82 kPa(DMT),說明軟土在淤泥層中分布土體性質(zhì)較為均勻,土體強(qiáng)度變化不大;在10~20 m深度范圍內(nèi)的淤泥質(zhì)土層中,上覆土壓力導(dǎo)致深層土顆粒密實(shí),孔隙比減小,進(jìn)而導(dǎo)致σu的增大速率逐漸加快,并在18 m深度附近達(dá)到最大值77.09 kPa(DMT)。

    圖3 不排水抗剪強(qiáng)度σ u隨深度的變化曲線Fig.3 Variation Curve of Undrained Shear Strength σ u with Depth

    從不同原位試驗(yàn)檢測結(jié)果的一致性來看,采用扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)DMT 所測得數(shù)據(jù)普遍要比采用CPTU 試驗(yàn)所測得的數(shù)據(jù)偏大。在0~10 m 深度范圍內(nèi)(淤泥層),CPTU 和DMT 兩種原位試驗(yàn)所得到的原狀土不排水抗剪強(qiáng)度σu數(shù)值相差不大,檢測的一致性相對較好;在10~20 m 深度范圍內(nèi)(淤泥質(zhì)土層),DMT 試驗(yàn)所測得的原狀土不排水抗剪強(qiáng)度隨深度的增加速率最快,數(shù)值變化最大,而CPTU 試驗(yàn)的檢測數(shù)據(jù)變化相對較小。

    通過孔壓靜力觸探試驗(yàn)CPTU 和扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)DMT 兩種試驗(yàn)獲得的軟土不排水抗剪強(qiáng)度σu的關(guān)系如圖4 所示,由圖4 可知,兩者存在較好的相關(guān)性,根據(jù)線性擬合結(jié)果,換算公式為:σuCPTU= 0.582σuDMT+1.402,R2=0.978。

    圖4 CPTU試驗(yàn)與DMT試驗(yàn)不排水抗剪強(qiáng)度關(guān)系Fig.4 Relationship between CPTU Test and DMT Test for Undrained Shear Strength

    2.2 變形參數(shù)

    在工程建設(shè)中,關(guān)于沉降和變形的計(jì)算和監(jiān)測往往是工程設(shè)計(jì)和施工過程中的重中之重。壓縮模量Es、不排水楊氏模量Eu適用于不同條件下地基沉降和變形的計(jì)算。

    2.2.1 壓縮系數(shù)Es

    文獻(xiàn)[9]規(guī)定了不同土類和貫入阻力條件下利用CPTU 試驗(yàn)數(shù)據(jù)計(jì)算土體壓縮系數(shù)Es的經(jīng)驗(yàn)方法;公式3 為《巖土工程原位測試》[10]中提出的利用DMT 試驗(yàn)數(shù)據(jù)換算得到的土體壓縮系數(shù)Es的計(jì)算公式。

    式中:RM為換算系數(shù),是ID和KD的函數(shù),在計(jì)算過程中取值范圍為0.64~3.81;ID為扁鏟土類指數(shù);KD為扁鏟水平應(yīng)力指數(shù);均為通過DMT試驗(yàn)數(shù)據(jù)計(jì)算得到的基本參數(shù)。

    通過CPTU 和DMT 試驗(yàn)數(shù)據(jù)并結(jié)合上述計(jì)算方法分別得到了兩種試驗(yàn)條件下平均壓縮模量隨深度的變化曲線,如圖5所示。

    圖5 軟土壓縮模量Es隨深度變化曲線Fig.5 Variation Curve of Soft Soil Compression Modulus Es with depth

    通過CPTU 和DMT 試驗(yàn)測得的壓縮模量Es 的線性擬合關(guān)系曲線如圖6所示,由圖6結(jié)果可知,兩者之間的線性關(guān)系為EsDMT=2.655EsCPTU-1.182,R2=0.876。

    圖6 軟土壓縮模量Es線性關(guān)系曲線Fig.6 Es Linear Relation Curve of Soft Soil Compression Modulus

    2.2.2 不排水楊氏模量Eu

    根據(jù)文獻(xiàn)[9]可得CPTU 試驗(yàn)和DMT 試驗(yàn)分別通過下列公式計(jì)算軟土的不排水楊氏模量Eu。

    通過對不同點(diǎn)位CPTU 試驗(yàn)和DMT 試驗(yàn)的檢測數(shù)據(jù)得到不同深度處的平均不排水楊氏模量Eu,并繪制出其隨深度的變化曲線,如圖7所示。

    圖7 不排水楊氏模量Eu深度變化曲線Fig.7 Undrained Young's Modulus Eu Depth Variation Curve

    由圖7 可知,Eu具有與變形模量Es相似的變化規(guī)律,在淤泥層中隨深度的變化幅度較緩,而在淤泥質(zhì)土層當(dāng)中變化曲率較快,其中DMT試驗(yàn)檢測數(shù)據(jù)在淤泥層中要小于CPTU 試驗(yàn)檢測數(shù)據(jù),而在淤泥質(zhì)土層當(dāng)中,檢測數(shù)據(jù)則有大于CPTU的趨勢。

    通過CPTU 和DMT 試驗(yàn)測得的壓縮模量Eu的線性擬合關(guān)系曲線如圖8 所示,由圖8 知兩者之間的線性關(guān)系為EuDMT=1.336EuCPTU-2.790,R2=0.866。

    圖8 軟土不排水楊氏模量Eu線性關(guān)系曲線Fig.8 Linear Relation Curve of Undrained Young’s Modulus Eu of Soft Soil

    通過CPTU 試驗(yàn)和DMT 試驗(yàn)檢測數(shù)據(jù)換算得到的不排水楊氏模量Eu與壓縮模量Es之間的換算關(guān)系,通過該換算關(guān)系分別如圖9、圖10 所示,在以后的工程中可以在已知一個(gè)變形參數(shù)的條件下得到其他參數(shù)的具體范圍,進(jìn)而對相應(yīng)的工程設(shè)計(jì)和施工提供相應(yīng)的參考。具體的線性擬合關(guān)系為CPTU 試驗(yàn):Eu=2.674Es+1.584,R2=0.916;DMT 試 驗(yàn):Eu=1.414Es+0.456,R2=0.945。

    圖9 Eu與Es線性關(guān)系擬合圖(CPTU)Fig.9 Fitting Diagram of Linear Relationship between Eu and Es(CPTU)

    圖10 Eu與Es線性關(guān)系擬合圖(DMT)Fig.10 Fitting Diagram of Linear Relationship between Eu and Es(DMT)

    3 結(jié)語

    本文首先對南沙地區(qū)深厚軟土的物理力學(xué)性能指標(biāo)進(jìn)行了詳細(xì)的分析,闡述了南沙地區(qū)軟土的“三高三低”工程特性,利用原位測試技術(shù)孔壓靜力觸探試驗(yàn)(CPTU)、扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)(DMT)測定軟土不排水抗剪強(qiáng)度和變形參數(shù),并對比兩種原位測試參數(shù)的沿深度變化的發(fā)展規(guī)律。通過統(tǒng)計(jì)與回歸相結(jié)合的方法建立了軟土力學(xué)性能指標(biāo)之間的線性擬合關(guān)系,得到如下結(jié)論:

    ⑴ 軟土的不排水抗剪強(qiáng)度σu在淤泥層隨深度的增加速率較慢,最大不排水抗剪強(qiáng)度為23.82 kPa(DMT);而在淤泥質(zhì)土層當(dāng)中隨深度的增加速率較快,最大值為77.09 kPa(DMT)。CPTU和DMT的試驗(yàn)檢測結(jié)果存在一定的線性關(guān)系,線性擬合關(guān)系為σuCPTU=0.582σuDMT+1.402,R2=0.978。

    ⑵壓縮模量Es在淤泥層中隨深度變化不明顯,主要集中在0.70~1.90 MPa 之間(CPTU),且CPTU 試驗(yàn)的檢測結(jié)果略大于DMT試驗(yàn);而在淤泥質(zhì)土層當(dāng)中隨深度變化較快,主要分布在1.35~4.13 MPa 之間(CPTU),且CPTU 試驗(yàn)的檢測結(jié)果要明顯小于DMT試驗(yàn)。CPTU 和DMT 試驗(yàn)測得的壓縮模量Es的線性擬合關(guān)系EsDMT=2.655EsCPTU-1.182,R2=0.876。

    ⑶不排水楊氏模量Eu隨深度的變化趨勢與Es相類似,在淤泥層中分布較為集中,為0.95~2.80 MPa,而在淤泥質(zhì)土層當(dāng)中分布則較為分散。CPTU 和DMT檢測結(jié)果之間的線性擬合關(guān)系為EuDMT=1.336EuCPTU-2.790,R2=0.866。

    ⑷CPTU 試驗(yàn)和DMT 試驗(yàn)檢測所得的不排水楊氏模量Eu與壓縮模量Es線性擬合關(guān)系為CPTU 試驗(yàn):Eu=2.674Es+1.584,R2=0.916;DMT 試 驗(yàn):Eu=1.414Es+0.456,R2=0.945。

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