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    基于測(cè)力-延度曲線分析的瀝青膠漿低溫流變性能評(píng)價(jià)指標(biāo)

    2022-06-29 06:09:14謝祥兵李茂達(dá)梁林園童申家李廣慧
    關(guān)鍵詞:延度膠漿填料

    謝祥兵,李茂達(dá),梁林園,童申家,李廣慧

    (1.鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院 土木建筑學(xué)院,河南 鄭州 450046; 2.山西建設(shè)投資集團(tuán)有限公司, 山西 太原 030000; 3.西安建筑科技大學(xué) 土木工程學(xué)院,陜西 西安 710055)

    1 前 言

    基于復(fù)合材料理論,瀝青混合料是由瀝青膠漿和不同級(jí)配骨料結(jié)構(gòu)組合而成,瀝青膠漿在瀝青混合料中起著填充空隙、黏結(jié)集料、傳遞荷載等作用[1],對(duì)瀝青混合料技術(shù)性能有著顯著影響。其中,瀝青膠漿低溫性能與瀝青混合料抗裂性能密切相關(guān),即粉膠比越大,瀝青混合料極限彎拉應(yīng)變?cè)叫。蜏乜沽研阅苡鮗2]。因此,開(kāi)展瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)及標(biāo)準(zhǔn)等方面的研究,對(duì)于指導(dǎo)高寒高海拔地區(qū)瀝青混合料抗裂設(shè)計(jì)具有重要理論意義和工程應(yīng)用價(jià)值。

    室溫下瀝青膠漿冷凝時(shí),由于填料重力沉降對(duì)瀝青膠漿試樣均勻性的影響并不顯著,因此測(cè)試瀝青低溫性能的方法,可以直接用于測(cè)試瀝青膠漿的相關(guān)性能[3,4]。瀝青膠結(jié)料低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)與測(cè)試方法密切相關(guān),如延度試驗(yàn)測(cè)試指標(biāo)主要是延度值[5],彎曲流變?cè)囼?yàn)測(cè)試指標(biāo)是蠕變勁度模量S和蠕變斜率m[6]。然而,上述測(cè)試方法各有優(yōu)缺點(diǎn),其中測(cè)力延度試驗(yàn)由于具有操作簡(jiǎn)單、儀器價(jià)格便宜及可以真實(shí)反映瀝青膠結(jié)料的斷裂性能等優(yōu)點(diǎn),在加拿大等發(fā)達(dá)國(guó)家已形成相關(guān)的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)并得到大力推廣和應(yīng)用,而在我國(guó)目前尚處于研究階段[7-9]?;跍y(cè)力延度儀測(cè)試瀝青膠漿低溫性能時(shí),以獲取的力-位移曲線為基準(zhǔn),借助相關(guān)數(shù)據(jù)處理方法可確定一系列相關(guān)評(píng)價(jià)指標(biāo)(峰值力、最大延度值、變形能等),如Cheng等[10]通過(guò)分析測(cè)力延度試驗(yàn)數(shù)據(jù)曲線,采用延度最大值、峰值力及變形能研究了硅藻土對(duì)瀝青抗熱氧老化性能的影響,結(jié)合其他相關(guān)性能試驗(yàn)確定硅藻土在瀝青中的最佳體積摻量為12%;謝祥兵等[11]通過(guò)對(duì)單一類(lèi)型瀝青膠漿測(cè)力延度試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析,推薦斷后伸長(zhǎng)率作為低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo);Pereira等[12]研究了填料體積分?jǐn)?shù)與瀝青膠漿測(cè)力延度之間的關(guān)系,并分析了峰值力后的曲線面積與其低溫性能之間的關(guān)系;Campbell等[13]運(yùn)用測(cè)力延度試驗(yàn)研究了雙邊緣切口瀝青膠漿試樣性能,認(rèn)為測(cè)試溫度越高越容易區(qū)分材料性能之間的差異。分析上述相關(guān)研究成果可知,針對(duì)瀝青膠漿低溫性能測(cè)力延度試驗(yàn)研究,多以定量研究為主,缺少定性研究,因此,也就無(wú)法更全面地揭示瀝青混合料的低溫開(kāi)裂機(jī)理。

    另外,關(guān)于瀝青膠結(jié)料測(cè)力延度試驗(yàn)所確定的低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)非常多,主要有拉伸柔度、屈服應(yīng)變能、拉斷功、韌性比等[14-18]。然而,上述有些指標(biāo)在瀝青膠漿測(cè)試過(guò)程中已經(jīng)完全失效,如韌性比的確定與韌性面積和黏彈性面積計(jì)算密切相關(guān)。已有研究結(jié)果表明[11],隨著粉膠比增加,瀝青膠漿斷裂形式為脆性破壞,其韌性面積逐漸趨近于0。由于測(cè)力延度能夠真實(shí)反映瀝青膠漿的低溫?cái)嗔研阅?。因此,亟需利用瀝青膠漿力-位移曲線構(gòu)建其新的低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)。

    綜上所述,本研究首先運(yùn)用精密磁力攪拌器制備瀝青膠漿試樣,采用測(cè)力延度試驗(yàn)儀分別開(kāi)展溫度和速率耦合下瀝青膠漿低溫性能研究并推薦相應(yīng)測(cè)試條件;在此基礎(chǔ)上,定性分析膠漿力-延度曲線,重新定義膠漿相關(guān)低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo),并闡釋其物理意義;運(yùn)用上述相關(guān)指標(biāo)探索瀝青膠漿低溫性能演化規(guī)律,并結(jié)合離差最大化法和彎曲流變?cè)囼?yàn)準(zhǔn)確評(píng)價(jià)指標(biāo)的合理性和有效性。

    2 實(shí) 驗(yàn)

    2.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    取滿足《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F40-2004)要求的山東茂名70#A級(jí)瀝青及其SBS I-D改性瀝青、韓國(guó)SK-90#瀝青及其SBS I-C改性瀝青為研究對(duì)象,測(cè)試條件為10 ℃、5 cm/min,對(duì)四種瀝青的力-延度曲線進(jìn)行分析。選取70#A級(jí)瀝青及SBS I-D改性瀝青為研究對(duì)象,分別與石灰?guī)r礦粉填料在135 ℃恒溫條件下成型瀝青膠漿試樣,其粉膠質(zhì)量比F/A為0.6~1.4,成份變化間隔為0.2;礦粉表觀相對(duì)密度為2.713 t/m3,平均粒徑為6.510 μm,粒度范圍滿足《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F40-2004)的要求。

    2.2 試驗(yàn)研究

    為便于分析比較,根據(jù)已有研究成果[7,14,16],兩種基質(zhì)瀝青及其對(duì)應(yīng)改性瀝青的力-延度曲線如圖1所示,將曲線依次劃分為彈性變形階段ab,屈服階段bc,大變形階段ce和cd。

    由圖1可知,無(wú)論是基質(zhì)瀝青還是相應(yīng)的改性瀝青,在彈性變形階段,改性瀝青峰值力及其對(duì)應(yīng)延度值與其基質(zhì)瀝青有關(guān),其中70#基質(zhì)瀝青峰值力為49 N,對(duì)應(yīng)延度值為14 mm,SK-90#基質(zhì)瀝青峰值力為39 N,對(duì)應(yīng)延度值為36 mm。由此可知,峰值力隨瀝青標(biāo)號(hào)增大而逐漸降低,而其對(duì)應(yīng)的延度值卻逐漸增大,相應(yīng)低溫抗變形能力較強(qiáng),因此高標(biāo)號(hào)瀝青比較適

    圖1 瀝青的力-延度曲線 (a) 70#; (b) 90#Fig.1 Force ductility curve of asphalt (a) 70#; (b) 90#

    用于高寒地區(qū);達(dá)到峰值力后,兩種類(lèi)型瀝青進(jìn)入屈服階段,即隨延度值增大,拉力逐漸減小,且瀝青標(biāo)號(hào)越大,屈服階段的斜率越?。辉谶_(dá)到c點(diǎn)以后,兩種類(lèi)型的改性瀝青分別進(jìn)入大變形段ce(或cd),而兩種類(lèi)型基質(zhì)瀝青所受拉力隨延度值的增大而逐漸減小至0,且瀝青標(biāo)號(hào)越大,力下降速率越慢;兩種基質(zhì)瀝青對(duì)應(yīng)的改性瀝青都具有大變形特征,而SK-90#瀝青對(duì)應(yīng)的改性瀝青的第二次峰值力為35 N,小于70#瀝青對(duì)應(yīng)的改性瀝青的第二次峰值力40 N,兩者相差12.5%。綜上所述,兩種類(lèi)型瀝青的力-延度曲線呈現(xiàn)相似特征,說(shuō)明測(cè)力延度試驗(yàn)所獲得的力-位移曲線與瀝青種類(lèi)之間的關(guān)系并不明顯,其存在共同性。因此,確定選擇70#基質(zhì)瀝青及其對(duì)應(yīng)的改性瀝青進(jìn)行后續(xù)瀝青膠漿測(cè)力延度試驗(yàn),開(kāi)展評(píng)價(jià)指標(biāo)研究。

    為了進(jìn)一步表征瀝青膠漿在不同溫度及拉伸速率下力-延度曲線之間的關(guān)系,需先確定測(cè)定這一關(guān)系的條件。對(duì)粉膠質(zhì)量比為F/A-1.0的礦粉型瀝青膠漿進(jìn)行5 ℃(1 cm/min、3 cm/min、5 cm/min)、10 ℃(1 cm/min、3 cm/min、5 cm/min)、15 ℃(1 cm/min、3 cm/min、5 cm/min)條件下的力-延度曲線測(cè)定,結(jié)果見(jiàn)圖2。

    圖2 不同測(cè)試條件下瀝青膠漿F/A-1.0測(cè)力延度曲線 (a)基質(zhì)瀝青膠漿;(b)改性瀝青膠漿Fig.2 Force durability curve on asphalt mortar F/A-1.0 under difference testing conditions (a)base asphalt mortar; (b)modified asphalt mortar

    由圖2可知,基質(zhì)瀝青及其對(duì)應(yīng)的改性瀝青膠漿的測(cè)力-延度曲線在不同溫度和拉伸速率下呈相同的變化趨勢(shì),即在一定拉伸速率下,隨著溫度升高,瀝青膠漿峰值力逐漸降低,且溫度差值越大,相應(yīng)峰值力差值也越大,最大差值為142 N,但對(duì)應(yīng)延度值基本不變,最大延度值隨溫度升高而逐漸增大;在相同溫度下,隨著拉伸速率逐漸增大,其相應(yīng)的峰值力逐漸升高,而最大延度值逐漸降低,且溫度越高相應(yīng)峰值力變化幅度越小,但延度值基本不變。分析基質(zhì)瀝青膠漿和改性瀝青膠漿在不同溫度和拉伸速率下的力-延度曲線特征,結(jié)合相應(yīng)瀝青的力-延度曲線特征,可以確定基質(zhì)瀝青膠漿在10 ℃、5 cm/min的測(cè)試條件下能獲得較為完整的低溫性能變化曲線,而改性瀝青膠漿在10 ℃、5 cm/min和15 ℃、5 cm/min的測(cè)試條件下可以獲得較為完整的低溫性能變化曲線。因此,推薦10 ℃、5 cm/min作為瀝青膠漿低溫性能的測(cè)試條件。

    通過(guò)測(cè)力延度試驗(yàn)獲得瀝青膠漿力-延度曲線后,若直接運(yùn)用瀝青膠結(jié)料測(cè)力延度指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià)瀝青膠漿低溫性能會(huì)存在某些指標(biāo)失效的問(wèn)題,如在韌性比分析中,韌性面積的確定與測(cè)力延度曲線中過(guò)峰值力后的曲線變化率密切相關(guān)[7,15-17],而粉膠比F/A≥1.2以后,瀝青膠漿表現(xiàn)為脆性破壞,按照上述定義將無(wú)法確定黏韌性比。因此,結(jié)合瀝青膠漿力-延度曲線形狀(圖2所示),將圖3作為瀝青膠漿力-延度曲線的一般形式。參考瀝青膠結(jié)料中有關(guān)低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)確定方法,擬推薦用拉伸屈服強(qiáng)度σ、斷裂伸長(zhǎng)率δ、初始黏韌性比(initial viscosity toughness ratio, IVTR)、殘余黏韌性比(residual viscosity toughness ratio, RVTR)這四個(gè)指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià)不同粉膠比下瀝青膠漿的低溫性能。其中,IVTR反映瀝青膠漿達(dá)到峰值力及其對(duì)應(yīng)的延度值前所具有的實(shí)際形變能與理想黏彈性材料所具有的黏彈性變形能之比,RVTR反映瀝青膠漿達(dá)到峰值力后與極限延度值時(shí)所具有的的實(shí)際變形能與理想黏彈性材料所具有的黏彈性變形能之比,重新定義的低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)計(jì)算式見(jiàn)式(1)~(4):

    (1)

    (2)

    (3)

    (4)

    式中:OAB為初始黏韌性面積;F為峰值力,單位為N;S為試件跨中橫截面面積(100 mm2);B為峰值力對(duì)應(yīng)的延度值,單位cm;C(D)為極限延度值,單位cm;ST為殘余黏韌性面積,記為殘余黏韌性變形能Vr,即圖3中相應(yīng)圖形ABC(基質(zhì)瀝青膠漿力-延度曲線)或A′BD(改性瀝青膠漿力-延度曲線)圖形面積;其中初始黏韌性變形能Vi為圖3中相應(yīng)圖形OAB(基質(zhì)瀝青膠漿力-延度曲線)或OA′B(改性瀝青膠漿力-延度曲線)圖形面積,上述變形可通過(guò)數(shù)值積分獲得。

    圖3 瀝青膠漿的力-延度曲線示意圖Fig.3 Force ductility curves on asphalt mortar

    3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    3.1 瀝青膠漿力-延度曲線特征分析

    圖4為基質(zhì)瀝青膠漿的力-延度曲線。隨著粉膠比F/A值逐漸增大,在達(dá)到峰值力之前,基質(zhì)瀝青膠漿力-延度曲線斜率逐漸增大,峰值力不斷升高且呈指數(shù)式增長(zhǎng),而其對(duì)應(yīng)延度值基本不變,其中峰值力最大增幅為70.18%,相應(yīng)延度值最大減小7.14%,極限延度值最大降幅86.11%,這說(shuō)明摻入填料可以有效提高瀝青基體的強(qiáng)度,而降低其低溫抗變形能力。主要原因是隨著填料顆粒數(shù)量的不斷增多,瀝青膠漿中的自由瀝青質(zhì)量比不斷下降,結(jié)構(gòu)瀝青含量逐漸升高,填料顆粒之間的黏結(jié)力逐漸增強(qiáng),加上填料顆粒剛度遠(yuǎn)大于瀝青基體,上述兩方面因素導(dǎo)致瀝青膠漿強(qiáng)度增大,而延性逐漸降低。在峰值力過(guò)后,瀝青膠漿極限延度值不斷減小,而力-位移曲線切線斜率絕對(duì)值逐漸趨于無(wú)窮大,瀝青膠漿破壞類(lèi)型由柔性破壞逐漸轉(zhuǎn)化為脆性破壞;上述破壞形式的轉(zhuǎn)變與瀝青膠漿中粉膠比密切相關(guān),以粉膠比F/A-1.0為界,當(dāng)粉膠比F/A在0.6~0.8之間時(shí),由于膠漿中自由瀝青含量較高,顆粒間的黏結(jié)力較小,達(dá)到峰值力后隨著位移逐漸增大,拉力緩慢降低,試樣橫截面面積變化較為均勻,直至試樣斷裂;而當(dāng)粉膠比F/A為1.2~1.4時(shí),由于膠漿試樣中填料顆粒含量較多,包裹填料顆粒的自由瀝青較少,造成試樣整體協(xié)同能力降低而不能有效抵抗外力作用,從而表現(xiàn)為隨著位移逐漸增大,拉力急劇降低呈現(xiàn)脆性破壞。

    圖4 不同粉膠比的基質(zhì)瀝青膠漿力-延度曲線Fig.4 Force-ductility curves about base bitumen mastic

    圖5為改性瀝青膠漿的力-延度曲線。隨著粉膠比F/A值升高,改性瀝青膠漿的峰值力及其對(duì)應(yīng)延度值、極限延度值等指標(biāo)與基質(zhì)瀝青膠漿呈現(xiàn)相同的變化規(guī)律:與粉膠比F/A為0相比,隨著填料摻入量的逐漸增加,改性瀝青中大變形階段逐漸消失,這是因?yàn)楦男詾r青主要由基質(zhì)瀝青和聚合物SBS構(gòu)成,而改性瀝青中的大變形階段與改性劑的類(lèi)別密切相關(guān)[7,11,18],因此填料顆粒的加入對(duì)改性瀝青中聚合物SBS作用的發(fā)揮會(huì)產(chǎn)生顯著影響。以粉膠比F/A-1.0為界,當(dāng)粉膠比F/A在0.6~0.8之間時(shí),達(dá)到峰值力后隨著位移的逐漸增大,試樣所承受的拉力緩慢降低;而當(dāng)粉膠比F/A為0.6時(shí)隨拉伸位移的逐漸增大,拉力表現(xiàn)為緩慢降低直至保持恒定,與相應(yīng)改性瀝青的力-位移曲線特征相似,這主要是因?yàn)榇藭r(shí)瀝青膠漿中改性瀝青含量較高,在外力作用下這些改性瀝青發(fā)揮主要作用,瀝青膠漿力學(xué)行為特征由應(yīng)力松弛逐漸過(guò)渡到蠕變變形;當(dāng)粉膠比F/A為1.2~1.4時(shí),達(dá)到峰值力后上述應(yīng)力松弛和蠕變變形階段消失,與基質(zhì)瀝青及其膠漿的力-延度曲線特征相似。

    圖5 不同粉膠比的改性瀝青膠漿力-延度曲線Fig.5 Force ductility curves about bitument mastic

    綜合分析圖4和圖5曲線特征可知,瀝青膠漿力-延度曲線與填料臨界質(zhì)量分?jǐn)?shù)有關(guān),當(dāng)瀝青膠漿中填料質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過(guò)臨界值后,填料顆粒會(huì)在瀝青基體中產(chǎn)生團(tuán)聚[19],因填料顆粒本身剛度遠(yuǎn)大于瀝青基體,在拉伸位移繼續(xù)增大時(shí),發(fā)生團(tuán)聚的填料顆粒之間由于缺乏足夠多的瀝青包裹,而使得瀝青膠漿發(fā)生脆性破壞,從而可知過(guò)多的填料會(huì)使瀝青膠漿的韌性降低。

    由圖6~圖7所示的對(duì)兩種瀝青膠漿的峰值力與粉胺比關(guān)系的回歸分析得到,基質(zhì)和改性這兩種瀝青膠漿峰值力與其粉膠比F/A之間存在冪指數(shù)函數(shù)關(guān)系,其相關(guān)系數(shù)R2分別為99.86%、98.91%,結(jié)合圖3~圖4中瀝青膠漿力-延度曲線各階段特征的分析可確定,填料顆粒在瀝青膠漿力-延度曲線中發(fā)揮的作用與其臨界質(zhì)量分?jǐn)?shù)密切相關(guān)。隨著粉膠比F/A逐漸增大,兩種瀝青膠漿峰值力變化斜率k分別由58.65、73.64增長(zhǎng)到130、217.5,峰值力變化率由緩慢增長(zhǎng)階段逐漸轉(zhuǎn)化為快速增長(zhǎng)階段[19],因此可將兩種瀝青膠漿峰值力隨粉膠比變化曲線簡(jiǎn)化為雙直線模型,則雙直線模型的交點(diǎn)即為填料在瀝青膠漿中發(fā)揮不同作用的臨界點(diǎn)。根據(jù)最小二乘法可以確定兩種瀝青膠漿的雙直線回歸模型的表達(dá)式分別為式(5)~(6)和式(7)~(8):

    圖6 基質(zhì)瀝青膠漿峰值力隨粉膠比F/A的變化趨勢(shì)Fig.6 Peak values of tension trends about base bitumen mastic

    圖7 改性瀝青膠漿峰值力隨粉膠比F/A的變化趨勢(shì)Fig.7 Peak values of tension trends about modified bitumen mastic

    基質(zhì)瀝青膠漿:

    y=47.96+58.65xR2=98.85%

    (5)

    y=-16.67+130xR2=99.39%

    (6)

    改性瀝青膠漿:

    y=47.39+73.46xR2=98.24%

    (7)

    y=-99.67+217.50xR2=99.63%

    (8)

    分別求解上述基質(zhì)瀝青膠漿和改性瀝青膠漿的回歸模型方程組可知,兩種瀝青膠漿中填料發(fā)揮不同作用的臨界粉膠比值分別為0.91和1.02,即兩種瀝青膠漿中填料顆粒臨界體積分?jǐn)?shù)分別為33.07%和37.07%。

    3.2 瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)計(jì)算與分析

    瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)與測(cè)試方法密切相關(guān),根據(jù)上述瀝青膠漿力-延度曲線各階段的定性分析,利用式(1)~(4)中定義的相應(yīng)低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)(σ、δ、IVTR、RVTR),定量分析不同粉膠比下基質(zhì)瀝青膠漿及其改性瀝青膠漿的低溫性能演變規(guī)律,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1~2。為了進(jìn)一步分析瀝青膠漿在整個(gè)變形過(guò)程中能量的變化,利用圖形積分法計(jì)算了瀝青膠漿的變形能,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖8。最后,依據(jù)其權(quán)重大小推薦作為基于測(cè)力-延度試驗(yàn)的瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)值。

    表1 基質(zhì)瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)計(jì)算結(jié)果Table 1 Evaluation index results of base asphalt mortar on low temperature properties

    表2 改性瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)計(jì)算結(jié)果Table 2 Evaluation index results of modified asphalt mortar on low temperature properties

    分析表1、表2并結(jié)合圖8可知,隨著粉膠比F/A逐漸增大,基質(zhì)瀝青膠漿和改性瀝青膠漿的低溫性能表現(xiàn)出相同的演化規(guī)律,即拉伸屈服強(qiáng)度值和初始黏韌性變形能均逐漸升高,而斷后伸長(zhǎng)率和殘余黏韌性變形能逐漸降低,這說(shuō)明加入填料可以有效提高瀝青的承載能力,但降低瀝青的韌性和抗變形能力。與粉膠比F/A-0相比,隨F/A的增加,瀝青膠漿的初始黏韌性比逐漸增大,而殘余黏韌性比呈現(xiàn)相反的演化規(guī)律,其主要原因是隨著粉膠比F/A變化,在填料顆粒體積分?jǐn)?shù)未達(dá)到臨界體積分?jǐn)?shù)時(shí),膠漿達(dá)到峰值荷載前填料顆粒發(fā)揮剛性顆粒作用,從而提高拉伸屈服強(qiáng)度,超過(guò)峰值荷載后,隨位移逐漸增大,填料顆粒在瀝青基體中重新排列而使膠漿表現(xiàn)出較好的延展性;填料顆粒含量超過(guò)臨界分?jǐn)?shù)之后,由于填料顆粒數(shù)量增多,自由瀝青減少,使得瀝青膠漿稠度變大,低溫延展性和韌性逐漸降低,即隨著延度增大,拉力下降速率變快,極限延度值大幅度下降,從而導(dǎo)致殘余黏韌性面積和殘余黏韌性比逐漸降低,膠漿呈現(xiàn)脆性破壞。

    圖8 基質(zhì)和改性?xún)煞N類(lèi)型瀝青膠漿的變形能 (a)基質(zhì)瀝青膠漿; (b)改性瀝青膠漿Fig.8 Deformation energy of two kinds of asphalt mortar asphalt mortar (a) base asphalt mortar; (b)modified asphalt mortar

    離差最大化法是一種處理多指標(biāo)決策與排序的優(yōu)化分析方法,它具有概念清晰、算法簡(jiǎn)單、物理意義明確等優(yōu)點(diǎn),同時(shí)通過(guò)無(wú)量綱化的方法消除了評(píng)價(jià)指標(biāo)之間量綱不同而造成的不可公度性,目前已在工業(yè)工程效益分析、土木工程優(yōu)化設(shè)計(jì)等領(lǐng)域應(yīng)用并取得了豐富的成果。因此,借助Matlab 2012軟件采用離差最大化法計(jì)算基質(zhì)瀝青膠漿和改性瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)的權(quán)重[19]。首先,以粉膠比為行向量,評(píng)價(jià)指標(biāo)為列向量確定出兩種瀝青膠漿的屬性矩陣,運(yùn)用Matlab按照無(wú)量綱歸一化方法對(duì)上述矩陣進(jìn)行處理,然后進(jìn)行權(quán)重計(jì)算,得到基質(zhì)瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)wb和改性瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)wz分別為:wb=(0.4035、0.4515、0.4288、0.3580) 和wz=(0.3805、0.4325、0.4516、0.3973)。由上述結(jié)果可知,基質(zhì)瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)權(quán)重排序依次為斷后伸長(zhǎng)率δ>初始黏韌性比SV>拉伸屈服強(qiáng)度σ>殘余黏韌性比ST,改性瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指權(quán)重排序依次為初始黏韌性比SV>斷后伸長(zhǎng)率δ>殘余黏韌性比ST>拉伸屈服強(qiáng)度σ,評(píng)價(jià)指標(biāo)最大權(quán)重分別為斷后伸長(zhǎng)率和初始黏性比,且上述兩個(gè)低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)權(quán)重在兩種瀝青膠漿中的誤差僅為5.0%??紤]到斷后伸長(zhǎng)率既可以表示瀝青膠漿材料在拉斷前可能發(fā)生的最大黏韌性變形程度,同時(shí),該指標(biāo)中的極限延度值既包括達(dá)到峰值力時(shí)的延度也包括填料質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)瀝青低溫抗變形能和承載能力的影響。因此,推薦將瀝青膠漿斷后伸長(zhǎng)率作為低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)。

    3.3 斷后伸長(zhǎng)率δ與彎曲流變梁試驗(yàn)指標(biāo)的對(duì)比

    根據(jù)上述離差最大化權(quán)重計(jì)算結(jié)果可知,斷后伸長(zhǎng)率δ最能體現(xiàn)瀝青膠漿低溫性能變化。因此,為了驗(yàn)證測(cè)力延度評(píng)價(jià)參數(shù)對(duì)瀝青膠漿低溫性能的評(píng)價(jià)效果,采用彎曲梁流變?cè)囼?yàn)測(cè)定瀝青膠漿蠕變勁度模量S和蠕變勁度曲線斜率m,通過(guò)線性回歸分析建立蠕變勁度模量S、蠕變勁度曲線斜率m和斷裂伸長(zhǎng)率δ之間的關(guān)系,見(jiàn)圖9所示。

    圖9 斷后伸長(zhǎng)率δ與彎曲流變梁試驗(yàn)指標(biāo)之間的關(guān)系 (a1,b1)基質(zhì)瀝青膠漿;(a2,b2)改性瀝青膠漿Fig.9 Relationship between elongation δ after fracture and test index of bending rheologic beam (a1,a2) base asphalt mortar; (b1,b2) modified asphalt mortar

    由圖9可知,兩種瀝青膠漿斷后伸長(zhǎng)率δ的與彎曲流變梁試驗(yàn)指標(biāo)中的蠕變勁度模量S、蠕變勁度曲線斜率m之間均存在著較好的線性關(guān)系,其回歸系數(shù)達(dá)到90%以上,這說(shuō)明可以用測(cè)力延度試驗(yàn)得到的斷后伸長(zhǎng)率δ來(lái)準(zhǔn)確表征瀝青膠漿的低溫流變性能。

    4 結(jié) 論

    由于填料重力沉降對(duì)瀝青膠漿試樣均勻性的影響不顯著,借鑒瀝青測(cè)力延度試驗(yàn)開(kāi)展了瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)研究,定性分析了兩種基質(zhì)瀝青及其改性瀝青在不同溫度和拉伸速率下的力-延度曲線特征,在此基礎(chǔ)上定量分析了不同粉膠比下的70#基質(zhì)瀝青膠漿及其相應(yīng)改性瀝青膠漿的σ、δ、IVTR、RVTR四項(xiàng)低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)的演化規(guī)律,得到如下結(jié)論:

    1.通過(guò)對(duì)不同溫度和拉伸速率耦合作用下的瀝青膠漿力-延度值演化規(guī)律的分析,為了獲得較為完整的力-延度演化曲線階段特征和有效區(qū)分不同類(lèi)型瀝青膠漿的低溫性能,推薦10 ℃、5 cm/min作為瀝青膠漿低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)的測(cè)試條件。

    2.瀝青膠漿峰值力隨F/A比的變化趨勢(shì)呈冪指數(shù)函數(shù),包括緩慢增長(zhǎng)和快速增長(zhǎng)兩個(gè)階段,這與填料顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)密切相關(guān),將其指數(shù)數(shù)學(xué)模型簡(jiǎn)化為雙直線模型,從瀝青與填料共同發(fā)揮作用的角度,確定填料在瀝青膠漿中的臨界體積分?jǐn)?shù)為33.07%~37.07%。

    3.斷后伸長(zhǎng)率的大小表示瀝青膠漿在拉斷前發(fā)生的最大黏韌性變形程度,該指標(biāo)中的極限延度值既包括達(dá)到峰值力時(shí)的延度,也包括了填料質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)瀝青低溫抗變形和承受荷載能力的影響,與BBR試驗(yàn)結(jié)果存在一定相關(guān)性,因此推薦將斷后伸長(zhǎng)率作為低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)。今后還應(yīng)進(jìn)一步探討斷裂伸長(zhǎng)率與瀝青混合料低溫性能評(píng)價(jià)指標(biāo)之間關(guān)系。

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